Месяц Г.А. Импульсная энергетика и электроника

Подождите немного. Документ загружается.

360

Глава 18. Импульсные генераторы

плазменными прерывателями тока

120

- 80

О 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0

г [мкс]

Рис.

18.12.

Зависимости

длины

МППТ

и ионного тока от

времени

Наблюдаемое уменьшение ионного тока в начале МППТ может происходить

вследствие подавления нейтрализационных процессов предполагаемого двойного слоя

за счет уменьшения толщины электронного слоя и роста размера этого слоя. Необхо-

димо также учитывать, что уменьшение плотности ионного тока позади токового ка-

нала может быть связано и с электродинамическим движением плазмы. В этом случае

за счет «сгребания» плазмы ее плотность будет максимальна в области токового кана-

ла, что объясняет максимальное значение плотности ионного тока

нем.

18.3.2 Фаза обрыва тока

Фаза обрыва тока является определяющей в работе ППТ, и от нее зависит жиз-

неспособность концепции индуктивного генератора с плазменным прерывателем в

качестве быстрого размыкателя тока. Основной характеристикой этой фазы являет-

ся скорость изменения импеданса МППТ при размыкании.

В первых экспериментах на генераторе «Марина» [10] было показано, что при

токе / « 200 кА скорость роста импеданса МППТ при отрицательном внутреннем

проводнике может достигать 10

Ом/с. В течение 10-15 не импеданс нарастал до

Ю-г-15 Ом, так что напряжение на МППТ достигало 2-ь2,5 МВ. Установлено,

что значение Я существенно зависит от диаметра внутреннего проводника Д

причем с уменьшением И импеданс К увеличивается. Минимальное значение И

определялось, как уже указывалось, необходимостью сохранить ток /.

При неизменном диаметре центрального проводника увеличение Щ приводило к

возрастанию тока / и сокращению длительности фазы проводимости. При этом мо-

мент обрыва тока приходился на участок с большой крутизной нарастания тока в

МППТ /(/), что приводило к увеличению Я на 20-5-30%. Восстановление длительно-

сти фазы проводимости за счет увеличения времени задержки срабатывания генера-

тора, количества ППТ или увеличения диаметра центрального электрода неизменно

приводило к уменьшению Л. С ростом / импеданс МППТ К уменьшается, так как

необходимо увеличивать диаметр центрального проводника. Это особенно наглядно

видно при сравнении результатов, полученных на генераторах «Марина» и «ГИТ-4»,

где токи различаются на порядок. Для увеличения тока на «ГИТ-4» потребовалось

§18.3

Экспериментальное исследование

ППТ

361

пропорционально увеличить размер катода. Однако при этом импеданс Я пропор-

ционально уменьшился, так что напряжение на ключе осталось прежним:

V «Ж «2,5 МВ. (18.6)

Полученные результаты могут быть объяснены на примере параллельного

включения нескольких одинаковых прерывателей в идентичные разрядные конту-

ры, что приводит к сохранению выходного напряжения при пропорциональном

увеличении суммарного тока и уменьшении эквивалентного сопротивления.

Изменение полярности внутреннего электрода с отрицательной на положи-

тельную приводит к значительному падению характеристик фазы обрыва тока

МППТ. В [11] значение

сЧУЖ

изменилось при переходе от «минус»-режима к

«плюс»-режиму на внутреннем электроде от (5-8)-10

до 510

Ом/с. Наложение

внешнего продольного магнитного поля позволяет существенно улучшить пара-

метры МППТ в «плюс»-режиме и ухудшает их в «минус»-режиме. Так, именно в

«плюс»-режиме при внешнем магнитном поле В

= 10 кГс получено для МППТ

напряжение -4 МВ [21].

Направление инжекции плазмы не оказывало заметного влияния на изменение

импеданса коаксиального МППТ при размыкании. Результаты эксперимента [11,

12, 17], проведенного в «минус»-режиме при инжекции плазмы со стороны анода и

со стороны катода, показали, что в обоих случаях достигаются максимальные ско-

рости роста импеданса МППТ (6-8)-10

Ом/с и предельные значения К свыше

8-10 Ом. Важной особенностью инжекции плазмы со стороны катода является то,

что энергозатраты на создание плазмы в этом случае на порядок ниже, чем при

инжекции плазмы со стороны анода.

В [22] изучалось влияние состава плазмы на характеристики переключения.

В качестве источника плазмы использовался импульсный напуск газа (Н

, Не, N2,

Аг, Кг). Эти исследования показали улучшение характеристик переключения с

уменьшением атомной массы ионов плазмы: при использовании водородной или

дейтериевой плазмы К « 20 Ом и

11/11

«4

(11

= 0,48 МВ), а при использовании

плазмы

из Аг или

Кг К « 8 Ом, С///7

« 2. В ходе экспериментов с

ППТ,

работающими

на газах N2, Аг, Кг, регистрировались потоки протонов с энергией выше 600 кэВ на

катодный электрод, что свидетельствует о важности приэлектродных процессов.

По сравнению с наносекундным аналогом импеданс МППТ при тех же ампли-

тудах тока I оказывается значительно меньше. Уже в первых экспериментах в

ИСЭ было показано, что при разрыве в области МППТ формируется сходящийся

радиально ионный пучок с уменьшающейся в направлении нагрузки плотностью

тока от 140 до 50 А/см

. Микрорасходимость генерируемого мощного ионного

пучка не зависела от аксиальной координаты и составляла 5-7°, а микрорасходи-

мость в азимутальном направлении увеличивалась по мере удаления от источника

плазмы. Энергетические потери за счет ионного потока составили для индуктив-

ной нагрузки (Ь = 0,5 мкГн) (4 ± 1) кДж и для «разомкнутого катода (5,3 ± 1,3) кДж

при полных энергетических потерях в ППТ (6,2 ± 1) и (17 ± 4) кДж соответствен-

но [17]. Измерения электронного потока на стенке внешнего электрода показали

отсутствие существенных потерь в области ППТ при работе с короткозамкнутой

нагрузкой (< 0,65 кДж, рис. 13). При работе на высокоомную нагрузку электрон-

ные потери резко возрастали за счет формирования мощного электронного пучка,

362

Глава 18. Импульсные генераторы

плазменными прерывателями тока

О 20 40 60 80 100

/ [см]

Рис. 18.13. Распределение плотности ионного тока и плотности потерь энергии электронов

вдоль МППТ

фазе

обрыва тока при

работе с разомкнутым

катодом

(/)

и на

короткозамкну-

тую нагрузку (2)

дрейфующего в вакууме и имеющего энергозапас до 12 кДж. Полученные резуль-

таты свидетельствуют, что в МППТ ионные потери в фазе обрыва тока могут дос-

тигать 70% интегральных энергопотерь для индуктивной нагрузки и 30% для ре-

жима с разомкнутым катодом. Это и является ограничением на максимальное зна-

чение сопротивления МППТ Л.

С помощью активационных измерений было получено, что в ионном пучке

большую часть энергии переносит протонная фракция. Верхняя граница энергии

генерируемых ионов в целом соответствует напряжению, развиваемому на МППТ

при его разрыве при амплитудах тока до 300 кА. При переходе к амплитудам тока

1 МА и более это соответствие нарушалось. Этот результат, а также то, что вклад

высокоэнергетический части конного потока испытывал резкие (до полутора по-

рядков) флуктуации при достаточно постоянных характеристиках МППТ, свиде-

тельствует о возможности формирования двойного слоя не только в прикатодной,

но и в прианодной областях электродов прерывателя.

Мы не будем останавливаться на теоретических представлениях и моделирова-

нии работы МППТ, так как они еще развиты недостаточно обстоятельно. Напом-

ним только, что информацию на эту тему можно найти в [23-31].

§ 18.4 Мощные наносекундные импульсные генераторы

с МППТ

В § 2 мы уже говорили о некоторых импульсных генераторах с МППТ, которые

использовались в основном для исследования физики плазменных прерывателей

тока. В этом разделе мы рассмотрим наносекундные импульсные генераторы с

МППТ, которые служат для решения таких конкретных задач, как исследование

свойств 2-пинчей, генерация мощных рентгеновских импульсов, технология облу-

чения материалов и т.д.

В ИСЭ разработаны установки типа «ГИТ». Об одной из них - «ГИТ-4» - мы

говорили выше (см. § 2) [12]. Сейчас рассмотрим установку «ГИТ-12» [32]. Этот

18.4 Мощные наносекундные импульсные генераторы

МППТ

363

электрофизический комплекс представляет собой генератор импульсов тока с

промежуточным индуктивным накопителем и размыкателем тока на основе

МППТ. Комплекс создан для исследования высокотемпературной плазмы, полу-

чаемой при сжатии газовых и многопроволочных лайнеров. Он имеет модульную

компоновку. Модули расположены по кругу диаметром 22 м (рис. 14).

Эксплуатация комплекса с 1992 г. в составе восьми модулей («ГИТ-8», 50%

энергозапаса) в экспериментах с ППТ и нагрузкой типа 2-пинча показала необхо-

димость ввода в контур каждого модуля демпфирующих резисторов для защиты

накопительных конденсаторов от обратной волны напряжения. Это обеспечило

возможность проведения экспериментов при токе ~4 МА (зарядное напряжение

генераторов Маркса 70 кВ) при приемлемом уровне выхода конденсаторов из строя

в процессе эксплуатации.

В 1996

г.

подключено еще четыре модуля («ГИТ-12»), и в настоящий момент энер-

гозапас комплекса составляет 5 МДж, ток в контуре за -1,7 мкс нарастает до -6 МА.

Основные параметры промежуточных вариантов установки приведены в таблице 2.

Таблица 18.2.

Параметры «ГИТ-12»

зависимости от

числа

подключенных модулей

Конфигурация

Параметры

БезД,/ С демпфирующим резистором

ГИТ-8

ГИТ-12

Время нарастания тока

мкс

1,67

1,69

1,74

Зарядное напряжение, кВ

50,0

50 70

Запасенная энергия, МДж

1,73

3,38 2,59

Ток

ППТ

при ( = !

МА

4,43

3,04

4,26

4,4

6,2

Ток

ППТ

при 1 = 0,8

МА

4,20

2,93

4,10

4,24

5,94

Рис.

18.14. Общий вид комплекса

«ГИТ-12»

364

Глава 18. Импульсные генераторы

плазменными прерывателями тока

2 3

Рис. 18.15. Конструкция модуля.

- бак с трансформаторным маслом; 2 -

генераторы

Мар-

кса; 3, 4 - системы запуска и синхронизации генераторов Маркса;

- резистор; б - проход-

ной

изолятор; 7 -

вакуумная

линия

Каждый модуль (рис. 15) состоит из первичного накопителя - набора генерато-

ров Маркса, проходного вакуумного изолятора 6 и передающей вакуумной ли-

нии 7. Первичный накопитель представляет собой сборку из девяти параллельных

секций 2, собранных по схеме 12-каскадного генератора Маркса и размещенных в

металлическом баке 1. Демпфирующий резистор 5 изготовлен из фольги из нержа-

веющей стали, которая образует бифилярную обмотку с комбинированной изоля-

цией из электротехнического картона и трансформаторного масла.

Емкость первичного накопителя модуля равна 1,2 мкФ, индуктивность -440 нГн.

Индуктивность проходного изолятора составляет -200 нГн, индуктивность демпфи-

рующего резистора - 250 нГн, индуктивность четырехметровой передающей ли-

нии - 179 нГн. Активное сопротивление демпфирующего резистора равно 0,42 м.

Передающие линии 1 от двенадцати модулей сходятся на центральном узле

(рис. 16), представляющем собой отрезок вакуумного коаксиала длиной 0,6 м, с

диаметром обечайки 1,6 м. Основной коллектор 2 имеет диаметр 1,5 м. Он опира-

ется на короткозамкнутую вакуумную линию 5, имеющую волновое сопротивле-

ние 60 Ом и электрическую длину 6,7 не. На верхнем фланце обечайки, отстоящем

на 30 мм от внутреннего высоковольтного электрода, расположен узел с ППТ.

В качестве ППТ исследовались аксиально-симметричные системы с соотноше-

нием диаметров анода и катода !)/</ = 380 мм/320 мм. Анод сплошной либо про-

зрачный в виде беличьей клетки, изготовленной из тридцати двух стержней диа-

метром 10 мм. Катод сплошной, со сферическим переходом на короткозамкнутую

нагрузку с ИШ = 70 мм/40 мм.

Для создания начальной проводимости в зону ППТ инжектировалась плазма

за время г

= (2-10) мкс до момента включения генераторов Маркса. В качестве

плазменных инжекторов используются пушки, обладающие высокой надежно-

стью и большим ресурсом работы. Ток разряда в каждой пушке колебательный

(период 4,8 мкс, декремент затухания 1,6), амплитуда тока в первом максимуме

составляет ~9 кА.

Мегаджоульный комплекс «ГИТ-12» представляет собой один из крупней-

ших в мире импульсных генераторов, в которых реализуется идея прямой накачки

18.4 Мощные наносекундные импульсные генераторы

МППТ

365

МППТ

вЬ_ -ей

Рис. 18.16. Центральный узел.

передающая

коаксиальная вакуумная линия,

- основной

коллектор,

опорная

вакуумная линия

индуктивного накопителя от генераторов Маркса и вывода энергии на нагрузку с

помощью микросекундного ППТ.

В процессе исследований выявлены основные закономерности работы микро-

секундных ППТ на уровне тока в несколько мегаампер и определены факторы,

препятствующие повышению их разрывных характеристик. Показано, что на ста-

дии проводимости токовый канал движется в зоне МППТ в направлении от генера-

тора к нагрузке. При этом, если концентрация в зоне ключа слишком велика, про-

исходит вынос части этой плазмы в область нагрузки, что нарушает условия согла-

сования генератора с лайнером и может способствовать возникновению обратного

пробоя МППТ. Оптимизация узла перехода МППТ-лайнер позволила без повыше-

ния плотности плазмы и амплитуды тока в МППТ поднять амплитуду тока в лай-

нере и мощность рентгеновского излучения. Эксперименты с комбинированным

МППТ показали возможность продвижения в область больших токов при сохране-

нии общего количества инжектированной плазмы за счет надлежащего распреде-

ления ее плотности по зоне МППТ.

Другой электрофизической установкой с МППТ является «БЕСАБЕ» [15]. Это

многомодульная система, которая работает на рентгеновские взрывоэмиссионные

диоды. Она дает 20 кРад рентгеновского излучения за импульс на расстоянии 13 см

от диодов на площади 1 м

при длительности импульса 40 не и напряжении 1,8 В.

В рамках этой программы изготовлены модули ДРМ1, а затем ДМ1 и ДМ2. Уста-

новка ДМ2 содержит магнитоуправляемый плазменный прерыватель тока и будет

рассмотрена ниже.

Модуль ДМ1 состоит из масляного генератора Маркса с энергозапасом 570 Дж,

промежуточной накопительной емкости, водяной линии, вакуумной линии с

МППТ и диода. При коротком замыкании МППТ ток растет до 1,8 МА за 300 не.

Генератор Маркса содержит шесть модулей по двенадцать каскадов в каждом (85 В

на одном каскаде). Выходные параметры генератора Маркса: емкость 1,1 мкФ, на-

пряжение 1 МВ. Промежуточная накопительная емкость имеет 400 нФ. Она разря-

жается через 6 параллельных управляемых газовых разрядников (8Р

)> временной

366

Глава 18. Импульсные генераторы

плазменными прерывателями тока

разброс которых < 5 не. Источниками плазмы служат коаксиальные кабельные

пушки, которые дают концентрацию плазмы ~10

см

-3

. Радиус внутреннего элек-

трода (катода) 4,4 см. Анод состоит из двух отрезков, замкнутых через плазму.

Анод со стороны генератора («ирз&еат апойе») представляет собой цилиндр ра-

диусом 9 см. Анод со стороны нагрузки (<«1о\уп8*геат апоёе») выполнен в виде

кольца с внутренним диаметром 18,5 см. Для стандартной конфигурации МППТ

максимальное напряжение составляет 1,2 МВ при времени проводимости -300 не.

Для «плазменного анода» получено максимальное напряжение 2,3 МВ для наи-

большего из исследованных времен проводимости 550 не.

Установка мегаджоульного уровня энергии «АСЕ-4», разработанная компанией

«Мах\уе11», содержит генератор Маркса, масляную линию, вакуумную линию, ко-

аксиальный или радиальный (дисковый) МППТ и электронный диод [33]. Преры-

ватель разделен на два идентичных ППТ, обращенных катодами друг к другу. Экс-

перименты показали, что моменты размыкания верхнего и нижнего ППТ отлича-

ются незначительно. Основные параметры различных режимов работы установки

«АСЕ-4» приведены в таблице 3.

Таблица 18.3.

Тип ППТ

4МА

/о,

мкс

(У

ппт

, МВ

Радиальный

1,3

0,3

Коаксиальный К

см

520

3,7

0,87

1,0

Коаксиальный Я

см

360

2,1

1,05

1,2

Здесь - время до обрыва тока в МППТ, Я

- радиус катода МИВЛ,

11о

- выходное

напряжение генератора Маркса,

- ток МППТ.

Установка «АСЕ-4» имеет энергозапас 4 МДж [33]. Генератор Маркса состоит

из двадцати четырех генераторов, размещенных в четырех масляных баках.

В случае радиального МППТ источники плазмы размещались на двух дисках с

внутренним радиусом 40 см и внешним 60 см, расположенных вне МППТ. Плаз-

ма поступала в область МППТ через прозрачный анод. Приведенные в таблице

данные относятся к случаю, когда нагрузкой служил электронный диод с импе-

дансом 0,25 Ом.

Коаксиальный МППТ имеет отрицательную полярность внутреннего электро-

да. Анод при этом состоит из шестнадцати продольных стержней. Вокруг анода

расположены пятнадцать источников плазмы. В качестве нагрузки служила индук-

тивность 200 нГн. По данным интерференционных измерений концентрация элек-

тронов в МППТ составляла 10

см

-3

Кроме обычных МППТ, рассмотренных выше, существуют еще магнитоуправ-

ляемые ППТ, которые могут работать как в наносекундном, так и в микросекунд-

ном режимах. В традиционных плазменных прерывателях тока момент размыкания

изменяется путем подбора режима работы источников плазмы, задержкой между

инжекцией плазмы и началом тока через ППТ и т.д. Технология магнитных ППТ,

по замыслу ее создателей (8КЬ), должна упростить управление моментом размы-

кания благодаря применению внешних магнитных полей [34-37].

18.4 Мощные наносекундные импульсные генераторы

МППТ

367

Последовательность работы элементов таких ППТ следующая:

1. В ППТ создается внешнее магнитное поле от «медленной» катушки.

2. Источник плазмы заполняет плазмой анодно-катодный промежуток.

3. Дополнительный источник плазмы создает плазму

управляющем ППТ.

4. Ток генератора протекает последовательно через управляющий ППТ, катод и

основной ППТ.

5. После размыкания в управляющем ППТ ток перебрасывается в катушку бы-

строго магнитного поля; создаваемое ею магнитное поле направлено противопо-

ложно внешнему полю.

6. Изменение конфигурации магнитного поля инициирует размыкание в ос-

новном ППТ.

Таким образом, на первой стадии задача упрощается: размыкание осуществля-

ется не в основном ППТ, а

управляющем при существенно меньшем напряжении.

Но, во-первых, для управляющего МППТ приходится подбирать начальные усло-

вия. Во-вторых, для эффективной работы магнитных ППТ требуется, чтобы управ-

ляющий прерыватель в нем оставался разомкнутым до завершения всех процессов

в основном ППТ.

В ИАЭ разработан ряд установок с МППТ для работы в импульсно-

периодическом режиме [38]. Они использовались в ускорителях электронов и ге-

нераторах рентгеновских импульсов. Параметры генераторов следующие: напря-

жение до 1 МВ; ток до 100 кА; средняя мощность до 20 кВт; частота 1-4 Гц; дли-

тельность импульса ~10~

с; коэффициент полезного действия 20-30%.

В [39] технология МППТ объединена с работой линейного трансформатора.

Основным фактором, который ограничивает эффективность переключения тока из

индуктивных накопителей энергии с помощью микросекундных ППТ, является

недостаточно высокое их сопротивление в открытом состоянии. При токе в преры-

вателе ~1 МА сопротивление, как правило, достигает ~2 Ом. Низкое сопротивле-

ние ограничивает скорость вывода энергии из накопителя и приводит к увеличе-

нию времени переключения тока в нагрузку.

Использование в качестве генератора линейного трансформатора позволяет

предложить схему с последовательным включением прерывателей для решения про-

блемы увеличения скорости роста тока в индуктивной нагрузке. В этой схеме каж-

дый плазменный прерыватель включается в первичный контур нескольких ступеней

трансформатора. При его срабатывании на выходе первичного контура возникает

импульс напряжения, амплитуда которого определяется сопротивлением прерывате-

ля и током в первичном контуре к моменту срабатывания. Суммирование напряже-

ний нескольких контуров позволяет увеличить выходное напряжение генератора.

Для реализации предлагаемой схемы необходимо изолировать нагрузку от кон-

тура генератора на стадии ввода тока с помощью разрядника. Принципиальная

работоспособность схемы с включением перед нагрузкой неуправляемого разряд-

ника с пробоем по поверхности изолятора была проверена в экспериментах на

«ГИТ-4» [12]. В результате был разработан разрядник с необходимой коммутаци-

онной характеристикой.

Генератор состоит из трех секций по пять ступеней линейного трансформатора.

Между секциями включены прерыватели тока с шестнадцатью пушечными инжек-

торами плазмы. Вакуумная часть первичного контура каждой секции образована

368

Глава 18. Импульсные генераторы

плазменными прерывателями тока

проводниками коаксиала 200/160 мм. Расстояние между концом одного и началом

другого электродов вакуумной коаксиальной линии первичного контура трансфор-

матора составляет 40 мм. Электроды вакуумного коаксиала 155/130 мм образуют

дополнительную индуктивность токоподвода к нагрузке. Первоначально первич-

ные контуры секций трансформатора закорочены плазменными прерывателями

тока, включенными в рассечку внешнего электрода вакуумного коаксиала транс-

форматора. Катоды прерывателей закреплены на электродах. Для предотвращения

тока в нагрузке до срабатывания прерывателей используется неуправляемый раз-

рядник с пробоем по поверхности диэлектрика. Разрядник включен в разрыв цен-

трального электрода нагрузки. Он должен выдерживать напряжение при зарядке

током вакуумной индуктивности трансформатора и пробиваться в момент сраба-

тывания прерывателей.

Зарядное напряжение составляло 90 кВ. Включение прерывателей и коммути-

рующего разрядника происходит в момент времени 0,8 мкс. Достигаемый к этому

моменту ток генератора -760 кА. Остаточный ток в прерывателях -100 кА, ток

нагрузки -400 кА. Максимум напряжения на МППТ -1,4 МВ, напряжение на на-

грузке достигает 2,6 МВ, максимальная мощность на нагрузке - 430 ГВт. Соответ-

ствующие значения для трансформатора из пятнадцати ступеней с одним прерыва-

телем на выходе равны 1,5 МВ и 160 ГВт. Таким образом, предлагаемая схема по-

зволяет увеличить выходное напряжение в 1,7 раза и мощность в 2,7 раза. Еще

большее увеличение напряжения можно получить за счет уменьшения индуктив-

ности Ь

между центральным проводником трансформатора и плазменным преры-

вателем. Если Ь

уменьшить до 50 или 30 нГн, то напряжение на нагрузке возрастет

до 3 и 3,5 МВ соответственно.

Литература к главе 18

1. Суладзе КВ., Цхадая Б.А., Плютто А.А. Особенности формирования интенсивных

пучков электронов в ограниченной плазме // Письма в ЖЭТФ. 1969. Т. 10, вып. 6.

С.282-285.

2. Мхеидзе Г.П., Плютто А.А., Короп Е.Д. Ускорение ионов при протекании тока через

плазму

ЖТФ. 1971. Т. 41, вып. 5/6. С. 952-963.

Мепс1е1 С. Ж, ОоШзШп 8.А., МШег Р.А.

ТЬе

Р1азша

Егозюп 8\УИСЬ

Ргос. I ШЕЕ Ри1зес1

Ро\уег СопГ. ЬиЬЬоск, 1976. Р.1С2-1-1С2-6.

4. МепМ

С. Ж,

СоШет 8.А.,

МШег Р.А.

А Раз! Орешп§ 8\уксЬ Гог 11зе т ЯЕВ Бюёе

Ехрепшетз

И 5.

Арр1. РЬуз. 1977. Уо1.48, N 3. Р. 1004-1006.

5. 8ггтфеЫЯ,

8сНпеШег

Я,

Оепиапо

ЯП.

е* а1.

Р1азта

Егозюп

8\уйсЬез 1тр1оёт§ Р1азта

Ьоаёз

оп а МиНкега^ай Ри1зеё Ро\уег СепегаЮг // 1Ыё.

1981.Уо1.

52,

N 3.

Р.

1278-1284.

Ме%ег

Я.А.,

Соттгззо

К.З,

СоорегзШп

С., ОоШгет 8.А. Уасиит 1пёис11Уе 8*оге/Ри1зе

Сотргеззюп Ехрептеп*з оп а Ш§Ь Ро\уег Ассе1ега1ог и§т§ Р1азта Орепт§ 8\уксЬез //

Арр1. РЬуз. Ье«. 1983. Уо1.42. Р. 943-945.

ЖеЪег В. V.,

Соттто К.1,

СоорегзШп

С.

е1 а1.

Р1азта Егозюп Орешп§ 8^ксЬ КезеагсЬ а!

ШЬ

ШЕЕ Тгапз. Р1азта 8сь 1987. Уо1.

15,

N 6. Р. 635-648.

8. Орепт§

8\уксЬез /

Её.

Ьу

А. ОиепЛег, М. Кпзйапзеп,

апё Т. Магйп.

К.У.: Р1епит

ргезз,

1987.

9. Абдуллин Э.Я., Баженов Г.П., Ким А.А. и др. Плазменный прерыватель тока при микро-

секундных временах ввода энергии в индуктивный накопитель // Физика плазмы. 1986.

Т. 12, вып. 10. С. 1260-1264.

10. Ковальчук Б.М., Месяц

Г.А.

Генератор мощных наносекундных импульсов с вакуумной

линией и плазменным прерывателем

Докл. АН СССР. 1985. Т. 284,

№

4. С. 857-859.

Литература к главе 16 369

11. МезуаК С.А.,

Витаем

8.Р., Кт А.А. е! а1. Мюгозесопё Р1азша Орешп§ 8\уксЬез // ШЕЕ

Тгапз. Р1азша 8с1. 1987. Уо1.

15,

N 6. Р. 649-653.

12.

Коуа1сИик

В.М.,

МезуаХз

О.А. 8ирегро\уег

Ри1зес1

8уз1ешз \укЬ Р1азша Орешп§ 8\уксЬез //

Ргос. VIII 1п1егп. СопГ.

оп

Н^Ь-Ро^ег

Раг1гс1е

Веат КезеагсЬ апё ТесЬпо1о§у. ЫоуозШизк,

1990. УЫ. 1. Р. 92-103.

13.

Соттгззо

В..А, Соойпск Р. А, Сгоззтап А.М. е1 а1. СЬагас&птайоп оГ а Мюгозесопё-

Сопёисйуе-Типе Р1азта Орепт§

8\УИСЬ // РЬуз.

Р1шёз. В.

1992.

Уо1.4, N

7, р! 2. Р.

2368-2376.

14.

Соос1пск

РА,

ШпзкеЫоос1

В.В. Ш§Ь Ро\уег Орепт§ 8\УЙСЬ Орегайоп оп «НА\УК» //

Ргос. IX ШЕЕ 1тегп.

Ри1зес1

Рошег СопГ. АШияиегяие, 1993. Р. 511-515.

15. 8\псегпу Р,

АзНЬу

8.,

СЫЫегз

К. е* а1. РегГогтапсе оГБесаёе Моёи1е N 1 (ОМ1) апё 1Ье

8*аШз оГ

1Ье

Эесаёе МасЫпе

Ргос. X ШЕЕ

1п1егп.

Ри1зеё Ро\уег СопГ. АИлщиещие, 1995.

Р. 405-416.

16.

УУеЪег В.

V, Во11ег А.К., Соттгззо К.А е! а1. Мюгозесопё-Сопёисйоп-Тте Р08

Ехрептетз // Ргос. IX 1п1егп. СопГ. оп №§Ь-Ро\уег РаПю1е Веатз. \УазЬ. ф.С.), 1992.

Р. 375-384.

17. Быстрицкий В.М., Месяц ГА., Ким А.А. и др. Микросекундные плазменные прерыва-

тели тока

Физика элементар. частиц и атом. ядра. 1992. Т. 23, вып. 1. С. 20-57.

18. Голованов Ю.П., Долгачев Г.К,

Закатов Л.П.

и др.

Тез. докл. VII Всесоюз. симпоз. по

сильноточной электронике. Томск, 1988. С. 28-30.

19.

УУеЬег В. V., Соттгззо

К.А,

Соорегз1ет О. е! а1.

Р1азта

Егозюп

Оретп§ 8\УИ:СЬ ОрегаНоп

*Ье

50 пз -

цз Сопёисйоп Пте Яап§е

Ргос. VIII 1п1егп. СопГ.

оп

НщЬ-Ро\уег Рагйс1е

Веат КезеагсЬ апё ТесЬпо1о§у. ЫоуозШнзк, 1990. Р. 406-413.

20.

Вуз&НзкИ

КМ, Кгазгк

Уа.Е., ЫзИзуп

IX, 8теЪциккоу А.А. ЕхрептепЫ 1пуезй§а1юп оп

*Ье

СопёисИоп РЬазе оГ

1Ье

Мюгозесопё Р1азта Оретп§ 8\уксЬ

1Ыё. Р. 967-972.

21. Голованов Ю.П., Долгачев Г.К, Закатов Л.П., Скорюпин В.А. Применение плазменных

прерывателей тока

индуктивных накопителях для создания тераваттных генераторов с

большой энергетикой

Физика плазмы. 1988. Т. 14, вып. 7. С. 880-885.

22. Апапрп Р.8., Кагроу КВ., Кгазгк

Уа.Е.

е! а1. АррНсайоп оГ Ри1зеё Саз УегПз

&>г

Р1азта

Орептв 8^ксЬез

Ргос. XIV18ПЕ1У

8ап1а Ре,

1990. Р. 417^20.

23.

Иваненков Г.В.

Двойные слои в сильноточном плазмонаполненном диоде

Физика плазмы.

1982. Т. 8, вып. 6. С. 1184-1191.

24. ОШщег РЕ, СоШзШп 8.А, Ме%ег К.А. ТЬеогеИса1 МоёеИп§ оГ 1Ье Р1азта Егозюп

Орешп§ 8\уксЬ Гог 1пёисйуе 8*ога§е АррИсайопз // I. Арр1. РЬуз. 1984. УЫ. 56, N 3.

Р. 774-784.

25. Ооуег А К., Зтсегпу

Р.8.,

КпзНтап М. А 81тр1е РЬузюа1 Моёе1 Гог РЕ08 Орега1ог

Ргос.

VII ШЕЕ Ри1зеё Ро\уег СопГ. МоШегеу, 1989. Р. 707-709.

26. Кингсеп А.С., Рудаков Л.И,

Чукбар

КВ. О недиффузионном механизме проникновения

магнитного поля в проводник

Докл. АН СССР. 1982. Т. 262,

№

5. С. 1131-1135.

27. Чукбар КВ., Яньков В.В. Эволюция магнитного поля в плазменных размыкателях //

ЖТФ. 1988. Т. 58, вып. 11. С. 2130-2135.

28.

8ис1ап

КМ, 8Ш1оп

Р.Ь.

Ргерпп! ЬаЬогаЮгу оГР1азта

81иё1ез.

КЬаса:

СогпеН

11ШУ., 1988.

(ЬР8 88-9).

29. Чуватин А.С., Ким А.А.,

Кокгиенев

В.А., Логинов С.В. Холловская МГД-модель микро-

секундного плазменного прерывателя

тока //

Изв. вузов. Физика. 1997.

№

12. С. 57-66.

30.

МозНег

В., Сгоззтапп

А.М.,

ОШщег РЕ,

Со1отЪаЫ

О.С. А 8е1Г-8пт1аг Моёе1 Гог Соп-

ёисйоп т

1Ье

Р1азта Егоз1оп Орепт§ 8\уксЬ // ШЕЕ Тгапз. Р1азта 8с1. 1987. УЫ. 15, N 6.

Р. 695-703.

31. Мазоп

К.А.

Ргерпт

Ьоз

А1атоз

Ыа1юпа1

ЬаЬ.

Ьоз

А1атоз, 1990. (ЬА-Ш-89-4283).

32. Бугаев СЛ., Волков А.М., Ким А.А. и др. «ГИТ-16»: мегаджоульный импульсный

генератор с плазменным ключом для нагрузок типа

2-пинча //

Изв. вузов. Физика. 1997.

№ 12. С. 38-46.

33. ТНотрзоп А., Со1етап Р., СИЪеП С. е! а1. АСЕ 4 1пёисйуе Епег§у 81ога§е Ро\уег

СопёШопт§ РегГогтапсе // Ргос. X

1п1егп.

СопГ.

оп

Н1§Ь-Ро\уег

Рах11с1е

Веатз. 8ап

1994. Р. 12-16.

24. Месяц Г.А.