
отдельных зон и получить единое расчетное выражение для насосов всего
ряда быстроходности
()
uss
i
s
nba
H
nC ⋅−⋅
⋅=
5,1
100
, (6.3)
где H
i
- напор насоса, имеющий различное значение для вышеприведенных
зон; для зоны автомодельности и переходной зоны H
i
=H
oo
(номинальный
напор насоса при установке на нем ротора на номинальную подачу)
, а для
зоны частной автомодельности H
i
=H
o
(номинальный напор насоса при
установке на нем сменного ротора); a
s
и b
s
- безразмерные коэффициенты,
определяемые в зависимости от зоны по соответствующим, полученным в
работе, эмпирическим выражениям. На основе формулы (6.3) выведена
зависимость для расчета критического кавитационного запаса насосов
кр
h∆
()
2
3/4
3
108,17
i
ussкр
H
H
nbah ⋅⋅−⋅⋅=∆
−
. (6.4)
Значения
кр
h∆ , найденные по формуле (6.4), отличаются от опытных не
более, чем на 10% . Зависимость (6.4) использовалась для анализа влияния
изменения параметров управления вибрацией на кавитационные
характеристики центробежных насосов.
Аналитическая структура формул (4.1), (4.2) и (4.8) показывает, что
вибрационные характеристики центробежных насосов в наибольшей степени
зависят от численной величины таких параметров, как: диаметр входного
отверстия рабочего колеса насоса D
1
, угол наклона лопастей рабочего колеса
на входе в колесо
Л1
, частота оборотов ротора насоса n, количество лопастей
в рабочем колесе Z.
Проведенный численный анализ показал, что снижение
вибрации путем изменения перечисленных параметров не ухудшает
кавитационные характеристики насосов и даже несколько улучшает их.
В седьмой главе
разрабатываются способы снижения вибрации у
центробежных и шнеко-центробежных насосов, которые вытекают из