27
Напряжение, передаваемое наклонному участку заготовки в угловой зоне,
теперь может быть представлено в следующей форме:
fд
ри
дд
е)(
, (2.15)
где напряжения в правой части формулы (2.15) определяются соотношениями
(2.9) и (2.14) соответственно; f – коэффициент трения; – угол между
наклонным участком заготовки в угловой зоне и плоскостью дна профиля,
определяемый формулой (2.3) при значении глубины вытяжки за счет донной
части заготовки h
д
= vt.
Зависимость (2.15) можно использовать для определения предельных
возможностей процесса по критерию предельных напряжений, передаваемых
от донной части заготовки наклонному участку угловой зоны. Отнеся
напряжение в левой части зависимости (2.15) к пределу текучести и считая
= r
0
, получим зависимость относительного радиального напряжения от
коэффициента отбортовки (К
отб = r
д
/r
0
) для различных значений толщины
заготовки (
sо). Что касается влияния боковых участков, то они не оказывают
существенного влияния на предельные возможности формообразования,
поскольку для них характерна лишь перетяжка заготовки, при которой
напряжение, передаваемое наклонному участку, не превышает 10 – 15% от
предела текучести материала заготовки. Отметим, что упрочнение оказывает
существенное влияние на предельные возможности процесса
формообразования детали. Расчет по формуле (2.15)
при = 0 показывает, что
предельные коэффициенты отбортовки для толщин заготовок, указанных на
рис. 2.2, составляют 1,65; 1,76; 1,88; 2,06 (соответственно для
s0 = 1; 2; 3; 4 мм).
Это в среднем на 8 –15% выше предельных значений К
отб, получаемых с учетом
упрочнения (рис. 2.2).
Полная сила на пуансоне при преимущественной отбортовке за счет
деформирования донной части вычисляется по формуле
00
)4(22 srbcsrР
д
ридддд
д
д
, (2.16)