108
В результате его интегрирования (по той или иной стандарт-
ной программе) с начальными условиями
0
;
z z
0
полу-
чаем искомое решение
z z
T . В качестве произвольного
начального вектора
z
0
можно взять, в частности, и нулевой
вектор.
2.3.3. Пример электромагнитного расчета
Макетный образец СДПМ, отмеченный в табл. 2.1, имеет
следующие технические данные:
27 Нм (выдерживается
длительно в стопорном режиме);
n
н
1000 об/мин; 2 8
p
;
скос пазов статора 0,5
t
z
1
; толщину магнитов в направлении на-
магничивания 13,3 мм; радиальную высоту магнитов 37 мм; по-
тери холостого хода (для обесточенной обмотки статора) при
n
н
1000 об/мин — 80 Вт, при
n
мах
2000 об/мин — 230 Вт;
рассеиваемую мощность корпуса (без наружного вентилятора)
— 300 Вт; сталь сердечников статора и индуктора 1411 толщи-
ной 0,35 мм; вал двигателя ферромагнитный (Ст. 50);
z
1
36 ;
q
1 5, (обмотка двухслойная);
min
0 3, мм;
m max
0 45, мм;
H
c
0 25 10
6
, A/м;
B
r
0 35, Tл.
Решая систему уравнений (2.26), (2.35)—(2.37) методом
продолжения решения по параметру [119], можем опреде-
лить распределение индукции в BЗ двигателя на холостом
ходу и при номинальной нагрузке (рис. 2.7). При расчете по-
люсные сердечники разбивались в радиальном направлении
на четыре части (
), зубцовый шаг статора содержал две
счетных точки (
).
Кривая 3 (рис. 2.7) определяет МДС обмотки статора с
линейным изменением ее на участках раскрытия пазов.
Расчеты показывают, что магнитные потоки элементар-
ных магнитов (
j
i
M
;
j
1 2, ;
i N
1 2, ,..., ) практически оди-
наковы, причем полюсные сердечники насыщены сравни-
тельно слабо-максимальная индукция наблюдается во втором
элементе сердечника (от BЗ) и составляет 0,53 Tл. Общий
поток рассеяния полюсов в долях потока BЗ равен 7,2%,