Курсовой проект - Стандартизация и нормирование точности

Подождите немного. Документ загружается.

СОДЕРЖАНИЕ

1 Расчет посадки с зазором для гладкого цилиндрического соединения 4

1.1 Расчет среднего давления 4

1.2 Расчет толщины масляного слоя 4

1.3 Расчет наименьшего функционального зазора 4

1.4 Проверка выбранной посадки 5

1.5 Расчет наименьшей толщины масляного слоя при S

min

1.6 Расчет запаса прочности по толщине масляного слоя при S

min

1.7 Расчет наибольшего функционального зазора 6

1.8 Определение коэффициента нагруженности 7

1.9 Расчет наименьшей толщины масляного слоя при S

maxF

1.10 Расчет запаса прочности по толщине масляного слоя при S

maxF

1.11 Схема расположения полей допусков посадки с зазором 8

2 Расчет и выбор посадок подшипников качения 9

3 Расчет и подбор калибра 11

3.1 Выбор калибра 11

3.2 Контрольные размеры калибра 12

3.3 Предельные размеры калибра 12

3.4 Схема расположения полей допусков калибра 15

4 Расчет резьбового соединения 16

4.1 Определение основных параметров резьбы 16

4.2 Выбор характера соединения 16

4.3 Выбор класса точности посадки 16

4.4 Определение предельных размеров наружной и внутренней резьбы 17

4.5 Схема полей допусков резьбового соединения 18

5 Выбор контрольных параметров зубчатого колеса 19

Из

м.

Лис

№ докум. Подпи

сь

Дат

Лист

2403.206103.000 ПЗ

Разраб.

Зайцев Д.В.

Провер.

Иванайская

Т.Л.

Принял

Иванайская

Т.Л.

Нормирование

точности типовых

элементов

деталей машин

Лит. Листов

УГАТУ, ВТС-

305

5.1 Определение контрольных параметров 19

5.2 Числовые значения контрольных параметров 20

5.3 Средства контроля параметров 21

Список использованной литературы 22

Изм

Лис

№ докум. Подпи

сь

Дат

Лис

1 РАСЧЕТ ПОСАДКИ С ЗАЗОРОМ ДЛЯ ГЛАДКОГО

ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО СОЕДИНЕНИЯ

Исходные данные: диаметр вала d = 45 мм, длина соединения l = 40 мм,

число оборотов n = 790 об/мин, радиальная нагрузка F

= 1500 Н, смазка — масло

Турбинное 30

1.1 Расчет среднего давления

Среднее давление p, Н/мм

, рассчитали по формуле





, (1.1)

где F

– радиальная нагрузка, Н;

l – длина соединения, мм;

d – диаметр посадочной поверхности, мм







4540

1500

0,83 Н/мм

= 0,8310

Н/м

1.2 Расчет толщины масляного слоя

Толщину масляного слоя h

жт

, мкм, рассчитали по формуле

жт

= k

жт

(R

+ R

+ 

), (1.2)

где k

жт

– коэффициент запаса надежности по толщине масляного слоя (K

жт

 2), принимаем k

жт

= 2;

и R

– высоты неровностей вкладыша подшипника и цапфы вала,

которые после приработки соответственно равны 1 – 3 и 1 – 4 мкм, принимаем

= 2 мкм и R

= 2 мкм;



– добавка, учитывающая отклонение нагрузки, скорости,

температуры от расчетных и других неучтенных факторов, находиться в

пределах 2 – 3 мкм, принимаем 

= 2 мкм

жт

= 2(2 + 2 + 2) = 12 мкм

1.3 Расчет наименьшего функционального зазора

Наименьший функциональный зазор S

minF

, мкм, рассчитали по формуле

Изм

Лис

№ докум. Подпи

сь

Дат

Лис

æò

minF

16)(

dmhpdkdk









, (1.3)

где k и m – коэффициенты, постоянные для заданного значения l/d. По

таблице 1 [2] принимаем k = 0,69 и m = 0,705;



– динамическая вязкость масла, Пас. Для масла Турбинного 30

при t = 70С принимаем



= 0,011 Пас;



– угловая скорость

Угловую скорость



, рад/с, рассчитали по формуле

n







, (1.4)

где n – частота вращения цилиндрического соединения

73,82

790











рад/с









 66

minF

10121083,04

045,073,82011,069,0









26622

10121083,04

045,0011,0705,073,8210121083,0416)045,073,82011,069,0(

00002,0

м = 20 мкм

По таблице 1, приложения 1 [1] выбираем ближайшую посадку, исходя из

minF

= 20 мкм. Ближайшая по ГОСТ 25346 – 89 посадка с зазором 45 H7/e8, S

minF

= 50 мкм.

1.4 Проверка выбранной посадки

Коэффициент нагруженности подшипника C

, рассчитали по формуле









, (1.5)

где ψ – относительный зазор, равный S

min

/d (S

min

- наименьший зазор посадки,

выбранной по стандарту).

Изм

Лис

№ докум. Подпи

сь

Дат

Лис

13,1

73,82011,0

1045

1050

10833,0





























По таблице 2 [2, с.10] находим величину относительного эксцентриситета в

зависимости от значений l/d и C

. При этом должно выполняться условие χ≥0,4.

При χ≤0,4 существует зона неустойчивой работы соединения. По таблице 2 при

l/d=0.89 и C

=1,13 величина относительного эксцентриситета χ=0,6 >0,4.

Следовательно, режим работы устойчивый.

1.5 Расчет наименьшей толщины масляного слоя при S

min

Наименьшую толщину масляного слоя h

min

, мкм, расчитали по формуле

)1(

min





, (1.6)

10)6,01(

min

h

мкм

1.6 Расчет запаса прочности по толщине масляного слоя при S

min

Запас надежности по толщине масляного слоя k

жт

рассчитали по формуле

min

æò







gzz

(1.7)

208,2

222

æò





k

Расчет показывает, что посадка по наименьшему зазору выбрана правильно,

так как при S

min

= 50 мкм обеспечивается жидкостное трение и создается запас

надежности по толщине масляного слоя. Следовательно, S

min

можно принять за

minF

1.7 Расчет наибольшего функционального зазора

Наибольший функциональный зазор S

maxF

, мкм, рассчитали по формуле

æò

maxF

16)(

dmhpdkdk









, (1.8)

где



– динамическая вязкость масла, Пас. Для масла Турбинного 30 при

Изм

Лис

№ докум. Подпи

сь

Дат

Лис

t = 50С принимаем



= 0,025 ПаС.









 66

minF

10121083,04

045,073,82025,069,0









26622

10121083,04

045,0025,0705,073,8210121083,0416)045,073,82025,069,0(

000114,0

м = 114мкм

1.8 Определение коэффициента нагруженности

Коэффициент нагруженности подшипника C

, рассчитали по формуле (1.5)

58,2

73,82025,0

1045

10114

10833,0





























По таблице 2 при l/d=0,89 и C

=2,58 величина относительного

эксцентриситета χ=0,75.

1.9 Расчет наименьшей толщины масляного слоя при S

maxF

Наименьшую толщину масляного слоя h

min

, мкм, расчитали по формуле (1.6)

25,14)75,01(

114

min

h

мкм

1.10 Расчет запаса прочности по толщине масляного слоя при S

maxF

Запас надежности по толщине масляного слоя k

жт

рассчитали по формуле

(1.7)

2375,2

222

25,14

æò





k

Таким образом, при S

maxF

= 114 мкм обеспечивается жидкостное трение.

Представим результаты выбора посадки: 

 

050,0

089,0

025,0





Изм

Лис

№ докум. Подпи

сь

Дат

Лис

1.11 Схема расположения полей допусков посадки с зазором

Рисунок 1 – Схема расположения полей допусков посадки с зазором.

Изм

Лис

№ докум. Подпи

сь

Дат

Лис

–

min

= 50

max

= 114

d = 45

мм

2 РАСЧЕТ И ВЫБОР ПОСАДОК ПОДШИПНИКОВ КАЧЕНИЯ

Исходные данные:

По ГОСТ 8338-75 подобрали подшипник качения 6-207 со следующими

параметрами d=35мм; D=72мм; B=17мм; r=2мм.

Подшипник является шариковым радиальным однорядным подшипником

класса точности 6 легкой серии. Нагружение наружного кольца является

местным, а внутреннего – колебательным. По ГОСТ 3325-85 находим, что при

нагрузке со слабыми ударами и вибрацией для диаметров до 80 мм при метсном

нагружении рекомендовано основное отклонение K. Назначим поле допуска по 7

квалитету точности – K7. Для диаметров внутренного кольца подшипника свыше

18 мм и до 80 мм принимаем основное отклонение вала для сопряжения с

внутренним кольцом подшипника k и назначаем поле допуска по 6 квалитету

точности – k6.

По ГОСТ 3325-85 определяем предельные отклонения размеров

посадочных диаметров внутреннего и наружного колец подшипника:

- для диаметра 35 мм класса точности 6 верхнее отклонение ES=0 (мкм),

нижнее отклонение EI = -10 мкм;

- для диаметра 72 мм класса точности 6 верхнее отклонение es = 0 (мкм),

нижнее отклонение ei = -13 мкм.

По ГОСТ 25347-82 определяем предельные отклонения размеров

посадочных поверхностей вала и отверстия в корпусе:

- для диаметра вала 35 мм и поля допуска k6 верхнее отклонение es = +18

мкм, нижнее отклонение ei = +2 мкм;

-для отверстия в корпусе 72мм и поля допуска K7 верхнее отклонение ES =

+9 мкм, нижнее отклонение EI = -21 мкм.

Наибольший натяг N

max

, мкм, рассчитали по формуле

max

= es – EI (2.1)

max

= 18 – (–10) = 28 мкм

Изм

Лис

№ докум. Подпи

сь

Дат

Лис

Наименьший натяг N

min

, мкм, рассчитали по формуле

min

= ei – ES (2.2)

min

= 2 – 0 = 2 мкм

Наибольший зазор S

max

, мкм, рассчитали по формуле

max

= ES – ei (2.3)

max

=9 – (–13) = 22 мкм

Наименьший зазор S

min

, мкм, рассчитали по формуле

min

= EI – es (2.4)

min

= –21 – 0 = –21

Рисунок 2 – Схема расположения полей допусков.

Изм

Лис

№ докум. Подпи

сь

Дат

Лис

–

D = 72 мм

d = 35 мм

–

–21

+18

–10

–13