Казаков Н.Ф. Диффузионная сварка материалов

Подождите немного. Документ загружается.

се!пь

Рцс,

8!.

€хема

овпома!п11ческо?о

рееулцрованця

ре9!с|сма

сварк||

мех(уточнь1х

реле

через

реверсивнь1й

пускатель

открьтвает

ва'

кууйньтй

затвор

,13

гвакуумньтй

вентиль

14,

при

этом

на

световом

т16ло

,16

гаснёт

надпись

<<]7иния предварительного

вакуума

от-

крь1та)

появляется

надпись

<<Аиния

вь1сокого

вакуума

открь1та)'

|1о

достих(ении

в вакуумной

камере 8

ваку_ума

10_{

мм

рт'

ст'

следящий

прибор

от

вакуумного

датчика

передает

команду

б|ок

реле

из

6лока

реле

нерез

блок

промех<уточнь1х

реле

включается

вь1сокочасто|ньтй

генератор

(ис1онник

нагрева)

на

нагрев

свариваемь1;

й;;'

15,

'Ёри

5том

па

световом

та6ло

появляется !1адпись

<}{агрев>.

\20

слунае

ухуд!ления

вакуумной

камере

вакуума.

(них<е

:о-'-мй

Ё{-

.'.)

.'ёд"щий

прибф-7,

связанньтй

вакуутлной

каме-

рБа

,е!:ез

ва{.уумньтй

да",ик

нерез

блок

реле

и 6лок

про-

йе>кутонньтх

реле

вь1ключит

источник

5 нагрева

включит

его

сноватолькопослевосстановлениянормального,^заданногова.

куума

(при вьтключении

нагрева

световое

табло

1б

(нагрев)

вь1-

ключается).

|(онтроль,

запись

регулирование

температурь1'

свариваемьтх

д.''й.й

'"уш"."вляет

следящий

п9и{о^г.

17,

которьтй

связан

со

свариваемь1*" д"".,ййи

тБрмопар6п

;в'

(либо

фотоп1р-*']р'*):

|1о

дости>кении

задан1{ой

температурьт

сварки

следящий

"р!-6:!

нерез

блок

реле

проме}куточнь1х

реле

включает

чере3

магнитнь1и

пускатель

эле*"р'!"''атёль

_гидронасоса

перебрась1вает

,й-''р''..нитом'20

золотник

на

подачу

масла

в верхнюю

полость

.идроцили"

ьра

и тем

самь1м

со3дает

давление

на

свариваемь1х

деталях

/5.

Фдновременно

этим

включается

на

отсчет

времени

сварки

реле

воемени

2у.

ло

истечении

3аданного

времени

сварки

реле

вре-

м|ени

нерез

блок

реле

и блок

проме>кут_очнь1х

реле

вь|ключает

йЁ.',,"*

,'.р.,']!

...''вом

1абло16

гаснет

надпись

<Ёа_

гоев)

детали

охла}|{даются

до

заданной

температурь:

(или по

!Б!й."й:]ЁБ.'.

д'.!йй."ия

заданной

температурБ!

следящий

при-

оБр

""рез

олрк

й;

и блок

/ проме>к!точт!ьтх

реле

перебра_

сь1вает

с помощью

электромагнита

3олотник

на

подъем

1птока

.й.йБ"''йй!р?:!

1'."'о')кдение

деталей

от

давления);

^при

этом

концевои

вьтк},Б;й;;-

ъключает

световое

табло

16 на

надпись

<11]ток

поднят).

@дновременно

с?свобо}кдением

детали

от

даъления

блок

проме)куточнь1х

реле

совер1пает

несколько

операций:

а)

закрьт-

вает чере3

р.,"р."Бйй

м1гнитньтй

пускатель

вакуумньтй

за-

твор ,13,

прй

этом

откл}очается

та6ло

<<Аиния

вь1сокого

вакуума

''.р,''й,;

б)

сни>кает

наполовину

напря)кени'

'{:11р?:агрева-

теля 11

помощью

регулируемого

а,'о|рансформатора-'10;

в)

от-

'р!*,е"

вентиль

25'найуск['

во34уха;

г)

вклюнает

на

отсчет

реле

,р.*.,и 26

напуска

воздуха.

|1о

истечении

заданного

времени

напуска

воздуха

вакуумную

камеру

реле

"р-'ч-'-1_1_

нерез

блок

проме}куто,,,й

{,Ё".

"'оес"очи}ае'

электромагнптьт

вь1ключает чере3

пуск|тель

электродвигатель

гидронасоса'

Аля

вь:ключения

всей

установки

в конце

смень1

необходимо

*.й]1!

кнопку

<€топ>, при

этом

блок

промех{уточнь1х_реле

вьг

ключает

электронагреЁатёль

паромасляного

насоса

включает

на

отсчет времени

реле

вре-мени

уста}!овки

27'

9ерез

заданное

время

1зб

мйн)

реле

!ременй

27-отключает

всю

установкуи

генера'

'6р.

д.}',

,и"6ния

блока

реле

времени

нагрева

имеется

блок

питания

28.

\2!

€варка однороднь|х сталей. Ёттзкоуглеродистьте стали

обладают хоротшет!

свариваемостью.

Фднако технология

сварки

их

долх{па

предусматривать

обеспечивать

дости>*{ение

равнопроч-

ности сварного

соедине!1ия с основньтм

металлом и отсутствие

де-

фе:<тов

сварном

соединении.

.[4,еханические

свойства

сварного

соединения-

зависят

от

его

структурьт' которая

определяется

химическим

составом'

ре}кимом

сварки и термообработки'

€варньте

соединения и3 низкоуглеродистьтх сталей, пол}9ен:

нь1е всеми способами

сварки плавлением, обладают

удовлетвори-

тельной

стойкостью

против образования

кристаллизационнь1х

трещин'

нто обусловлено

низким содер)|(анием

в металле 1пва

углерода.

€вариваемость

сталей с

увеличением

содерх{ания

углерода

ухуд1пается.

€одерх<ание

более

0,3% с спосо6ствует

склон]{ости

сталей

к перегреву

и закалке, образованию холоднь1х трещин

сварном соединении и пор в металле

шва.

€реднеуглеродистьте

стал|1 прип{еняют

для

малонагру>*{еннь1х

деталей.

.[1,етали

из

этих сталей иногда подвергают после

сварки

упрочняющей

термообработке

(закалке

с отпуском)

Аля

полунения

предела прочности

70-90

кгс/мм2.

Фбщепринятого

критерия оценки пригодности конструкцион-

гтьтх

сталей к изготовлению

сварнь1х

деталей

и конструкций пока

нет.

||ри вьтборе

сталей

для

сварнь1х

деталей

конструкций

руко-

водствуются

пре)кде всего

механическими

свойствами основного

металла

сварнь|х соединений' а так>:<е технологичностью

(штам-

пуемостью' сопротивляемостью к горячим

и холодньтм трещинам

при сварке и т. п.),

термообрабать1ваемостью' механияеской обра-

бать:ваемостью' трудоемкостью

и т.

п. Ёадех<ность

сварнь[х соеди-

нени:]

слух(ит

основнь1м и

главнь1м

критерием

в вопросе

вь:бора

марки

сталей и

способов и3готовления

сварнь1х

изделий.

Аля

соединения

углеродисть|х

и низколегированньтх сталей,

кроме

1пироко и3вестнь1х

способов

сварки'

целесообра3но

так)ке

применять

новь1е

способьт сварки' обеспечивающие вь1соку|о проч_

\22

ность'

сохранение

ряде

случаев

исходнь|х

свойств

соединяемых

материалов

и исключающие

дефектьт,

свойственнь1е

сварке

плав_

лением.

таким

спосо6ам

сварки

пре}кде

всего

относится

дифузион_

ная

сварка

в вакууме'

осуществляемая

при

температурах

значи'

тельно

ни}ке

температурь|

плавления.

этом

случае

отсутствует

процесс

первинной

кристаллизации

металла'

и во3мох(ность-во3-

никновений

горячих

трещин

уменьшается.

1ак

как окиснь1е

пленки

на

свариваемь1х

поверхностях

воз-

гоняются

или

дифундируют

во внутренние

слои

основного

ме-

талла'

то

толщина

остающейся

пленки

практицески

не

ока3ьтвает

вл|1ян|1я

на

свойства

соединения.

€варка

стал|7

сушествующими

способами

не представляет

больтшйх

трудностей.

Фднако

своеобо_а-зие

конструкции

прядиль_

нь1х

колец' изготовленных

из стали

и представляющих

со6ой

тонкостенные

фигурньте

профили,

требует

особого

подхода

к их

сварке.

3а

рубех<ом

кольца и3готовляют

точением

и3 прутков

бестшовнь:х

цельнотяцуть:*

труб

методами

металлокерамики.

||ри

изготовлении

колец

и3 прутков

отход

металла

в струх(ку

.'..а",""'

в0-90%'

при

точении

из

цельнотя[{утых

труб

и ме-

тодами

металлокерамик1|-

до

26-30%.

вниилтвкмАш

разработал

технологию

стьтковой

электро-

сварки

колец из

профи.йьн6й

лентьт

без

обработки

ре3анием.

тех-

нологии изготовления

сварного

кольца

предъявляются

>|(есткие

требования в

от!|о1шении

точности сть|ка

(отсутствие

заметного

осевого

радиального

смещения

профиля

в месте

гшва), отсут_

ствия

дефо}машии,

прох(огов

других

дефектоы

сварки;

вьтсокой

прочности

1шва; одинаковой-износостойкости

зоны

сварки

и основ'

ного металла;

отсутств.ия

следов

сть|ка

в свариваемом

кольце.

результате

проведеннь1х

исследований

автором

предлох(ена

технология и3готовления

текстильных

колец

методом

дифузион-

ной

сварки

в.вакууме.

Б сварных

соединения-х'

полученнь1х

свар'

кой

на

оптимал|!тых

рех<ийах

950"

€;

!,6

кгс/мм2;

мин;

10-д мм

рт.

ст.), не

удалось

обнарух<ить

видимой

границь1

ра3дела

(см.

рис.

п-15).

3то

свидетельствует

полноте

прошед|ших

процессов

дифу_

зии.

3нешний осмотр

показал

отсутствие

смещения

кромок' не-

допустимой

деформашии

т. п.

14сследование

диффузионной

сварки легированнь1х

конструк'

ционнь|х

сталей

1,х2н4А,

18х2н4вА,

30хгсА,

30хгснА,

30х2н2м,

18х2м

др.

проведено

1'1нституте-э-пектР999-аР-чч

им

Ё.

Ф.

|!атона.

ЁапримеР,

пРи сварке

сталей

30хгсА

и 12\2114Ана

оптимальнь1х

рех<ймаг

(!-:

\:5о+-1180"€;

кгс/мм2;

мин

и Б

10_б

мм

рт.

ст.)

получень1

соединения''

рав]{опроч-

нь|е

основнь1м

металлам.

}дарная

вя3кость

соединений

ряде

случаев

них{е' чем

у.основного

металла.

{,'рупкость сварнь1х

со_

единений

появляется вследствие

перегрева

и мох(ет бьтть

устранена

последующей

термообработкой.

}дарная

вя3кость

в значительттой

:123

степени

3ависит от

величинь1

прилох{енного

давления.

Ёаивьтс-

шая

ударная

вя3кость

достигается

при критической

величине

дав-

ления'

которой соответствует

наиболь1шее

3начение

коэффициента

диффузии

[53,

54].

Фсновное

требование'

предъявляемое

инструментальнь|м

ста-

лям'

вь|сокая

твердость

ре'{ущего

инструмента.

Ёаиболее 1пи-

рокое

применение

для'

и3готовления

инструмента

находят

бьтстро-

ре}]{ущие

инструментальньте стали. ||ри

различнь|х

видах

сварки

плавлением и электроконтактной сварки происходит

оплавление

соединяемь1х поверхностей

деталей

и образование

ледебуритной

структурь1

в тонких

соприкасающихся слоях.

!(роме того'

сть1ке

соединений

наблюдается обезуглерох(ивание, обеднение

карби-

дами

и вь1горание

легирующих элементов.

Б соединениях' свареннь1х

трением'

сть1ке

отсутствует струк_

тура ледебурита' но вместо нее

до

отх(ига обнару>кивается полоса

мелко3ернистого аустенита. Фбразование мелкого 3ерна свя3ано

с вь1сокими скоростями охла)кдения сть1ка и

маль1м

временем

глребьтвания 3онь] соединения- металлов при

вь1соких

темпера-

турах

[70

[иффузионная

сварка

деталей

из

бьтстроре>кущей

стали

Р18

на оптимальном

ре)киме

(7:

1100"

(;

р:1

кгс/мм2;

1:5

мин

и Б

10*3

мм

рт.

ст.) позволила получить качествен|{ое

соедине_

ние

(рис.

82' 83). 14зунение микроструктурь1

соединения

показало

полное

отсутствие каких-либо

признаков

оплавления металла

и на_

личие ледебуритной

структурь|

да}ке

тонких

соприкасающихся

слоях.

Физическая граница

ра3дела

ме}кду

свариваемь1ми

дета_'

лями

не обнаружена (см.

рис.

||-16).

1ермообработка

(от>киг)

сварнь1х конструкций

после сварки

способствует

увеличению

проч_

ности

соединения

более чем в 2

раза

(рис.

84).

Разработанную

технологию

используют

при восстановлении

ре;{ущего

инструмента'

и3готовленного

из стали Р18.

7з вь:соколегированньтх

сталей обладают

хоро:лей

сваривае-

мостью

и находят !пирокое

применение

в сварнь1х

конструкциях

стали

аустенитного

класса' например хромоникелевь1е

аустенит-

нь1е

стали типа 18_8

(18%

€г и

8% \!). )(ромоникелевь1е

аусте-

нитнь1е

стали

применяют как

коррозионно-стойкие'

а при более

высоком

легировании хромом

и никелем

они становятся

х(аропроч_

нь1ми

и х<аростойкими.

€одерх<ание

углерода

в хромоникелевь1х

сталях

дол'{но

бьтть

минимальнь1м'

не превьт1шающим

0,10_0,15%,

иначе возмох(но

вь|падение

карбидов хрома'

ре3ко

с!1их(ающее

ценнь1е

свойства

аустенитной стали.

(варка

аустенитнь1х

сталей

долх(на'

как

правило'

сохранять

структуру

аустенита

в сварном соединении

и свя3анные с аусте_

нитом

ценнь|е

свойства:

вь[сокое сопротивление

коррозии'

вь1со-

кую

пластичность

и т.

д.

Распаду аустенита

способствуют

нагрев

металла

до

температурь1

ни)ке

точки аустенитного

превращения'

умень1|]ение

содерх(ания

аустенитообразующих

элементов'

повь1-

шение

содерх{ания

углерода

!1и3колегирова!!ных

аустенитнь1х

\24

100

во

100

ф,

кас

|нм2

!,0/,

ксс|пн2

000

1100 [,.[

0,5

6,з,

к?с|

мм2

?|л0

?00

160

120

ч0

8з

900

|000 1100 п50 т,'с

Раз6рос эксперанен-

[папьнь!х !0нньтх

Ру:с. 82. Блцянце на'

процнос'пь

оое0тлненсля ц3

спалш Р|8

реэюшма

сваркц:

температуры;

давления

Рцс.

83. 8лшянце

,пе'!перапцры

сваркц

с!палц Р !8

на пре0ел проиноспош прш азешбе

Рцс.

84'

3авшсцмоспоь пре0ела

пр0цнос/пц

прш т:зешбе

опт

пермообрабопкц после

сварк!'|

сталях'

загрязнение металла примесями

и т.

д.||оэтому

при

сварке

аустенитнь1х

сталей следует

сокращать

до

минимума продол>т{и-

тельность

нагрева и

количество

вводимой теплотьт.

Фсобое

внимание

дол}кно

бьтть

уАелено

проблеме

борьбьт с

го-

рячими

трещинами'

поскольку наличие

их

мо)кет привести

к.ра3-

рушению

конструкции сварного соединения

после сварки

или

про1\ессе

эксплуатации.

Аля

соединения

аустенитнь|х

сталей

принципиаль!{о

возмох(но

применение

различньтх

методов сварки:

луговой

качественнь1ми

электродами'

под

флюсом,

га3оэлектрической'

9лектрошлаковой'

плазменной'

электронно-лучевой.

\25

900

1000

а)

кас/нн2

р-

2хес|мн?:!-

5мцн

р-2хес|мп2;!-10пцн

б)

о-1!00

ос

р'

кес|

нп2

нцн

о-1у50'с;

р-1кес/мм2

^ь

Ёф

\с;

чФ-

ьь

!ь

€тали

марте1{ситного

мартенситно-ферритното

классов

легко

и глубоко

закаливаются'

поэтому после

сварки

о6ьтчно

необходима

термоо6работка'

3аключающаяся

в низком

или

вь1соком

отпуске.

9|сто

нёо6ходим предварительньтй

подогрев

и3делия.

€ушествен-

ное

3начение

мо}кет

имет!

термообра6отка

изделия

перед

сваркой.

||ри

сварке

плавлением

стремятся

обеспечить

повы1шенную

пла-

стичность

наплавленного

металла и

устранить

образование

в нем

трещин.

Аля

этой

цели

при

луговой

сварке

часто

применяют

элек_

тродь1

|1'л'\

пр:*|садку

и3 аустенитной

стали.

Фсновньтм

недостатком

сварнь1х'

соединений

вьтсокохромисть|х

ферритньтх

сталей является

крупно3ернистость

металла

около-

ц_товной

зоне

и в

ряде

случаев

металла

сварнь1х

1'швов'

вь|3ь1ваю-

щая

3начительную

хрупкость.

Б связи

3начительнь1ми

трудностями

получении

качествен-

ных сварных

соединений

ферритньтх

сталей

ряде

случаев

для

сварнь1х

конструкций

их заменяю_т

хромоникелевыми

ферритно_

аустенитньтми'

имеющими

40_60%

феррита

в структуре'

.(ифузионная

сварка

в вакууме

вь1сокодегированньтх

сталеи

позволяет предотвратйть

в процессе

образования

соединений

не-

достатки'

присущие

другим

видам

сварки.

Бозмо;кность

пр!|мене-

йия

диффузиог{ной

сварки

для

вь1соколегированньтх

сталей

рас_

смотрим

на примерах

и3готовления

конструкший

из них.

||ри

разработке

метода

течеискания'

определения

техничес{их

условий

испьттаний

на герметичность

ко1-1кретнь|х-

промь1|пленнь1х

йзделий,

а такх(е

при проверке

наде>*(ности

вьтбранного

метода

контроля

герметичности

во3никает

нео6ходимость

и3готовления

ис

пользова

Ётця ст

аб:*т льнь|х

калибров

ан ньтх

течей.

€табильность

потока

газа

(или

х<идкости)'

проходящего

чере3

тень,

будет

обеспечена,

если

геометрия

течи

1пероховатость

ее

поверхности

не

меняются

со

временем.

€теклянньте

и кварцевь1е

капилляры непригоднь|

для

исполь3ования

в производственнь|х-

условиях.

Рассматриваемая

конструкция

контрольнойтечи

представляет

собой

канал

треугольного

сечения'

вь1полненнь1й

по оси

цилиндра

диаметром

20_

мм и

вьтсотой

мм, полученного

диффузионной

сваркой

из

двух

3аготовок.

3аготовки

изготовлень1

из аустенитной

коррозионно-стойкой

стали

12х18н10т;

на

одной из

заготовок

на!тёсен

канал

требуемой

глубиньт,

которьтй

после

соединения

3а'

готовок

является

порой

металле.

Фтсутствие

расплавления

в 3оне

контакта

соединяемь1х

заго-

товок при

лиффузионной

сварке

и возмох{ность

и3менения

вели-

чинь1 осадки

3аготовок

в 1широких

пределах

в зависимости

от

ре-

)*(имов сварки

позволяют

получить

контрольнь1е

течи любого

раз-

мера. [луб|4\1а канала

шероховатость

поверхности

определяются

степень1о

деформации

в процессе

сварки

и исходнои

1церохова_

тостью поверхности.

!,ля

проЁерки

во3мох(ности

и3готовления

требуемь:х

калибро_

ваннь1х

течей

разработки

промь1'т]ленной

технологии

их сварки

\26

бв,

кес/пм2

Рцс.- 85.

8лцянце на процноспь

сое0цненця спалц

45 *'

! 4

[]

! 4

в2 м

ре0!сцла

с0аркш:

температуры; б

давления

|,7[р,к2с|мп2

()',

у,

о!

72,5

67,5

62,5

Р'ксс'т''им2

1075ос

4=,*0,

=1100о(\

т4000

ос

|=10нцн

8=/0-+

нп

рп.сп'

!,пцн

'<у

|=1050

ос

><{|

[=1

100'0

\-"

т--

1000'с

57,5

1,0

/.0

1,0 1.5

127

исследовалось

влияние

глубиньт

канала'

нанесенного

перед

свар-

кой, й

рех(има

диффузио:|ной

сварки

на

величину

эффективного

радиуса

течи.

3ависимость

величинь:

эффективного

радиуса

канала

от пара'

метров

диффузионного

соединения

и3учали

при

температурах

.,'!'"

г!0о,

!аоо,

1000,

110!'€,^давлении.0,5,

1 и 2

кгс/мм2,

А]||-

тельности

вь!дерх{ки

5 и

мин

и степени

ра3рех(е!{.ия

в ва'

кууме 2-2,5.10-д

мм

рт.

ст.

Фптимальнь1м

ре)кимом

диффузион-

"6й

."'р'."

с"[ал||

12х!вн10т

по^ре3ультатам

исследований

сле'

!у"'

.'й''ть

[

:1000"

€;

:2'

кгс/мм2,

мин

и Б

:2.10-5

мм

рт.

ст. Бсе

свареннь1е

на

оптимальном

ре)киме

к0н-

трольнь1е

течи

вь|дерх(али

комплекс

испьттаний'

|[одробное

влияние

параметров

сварки

на

качество

и.работо-.'

способность

аустенитных

сталей

и3уч€но

прчд1Р9у.:3-о]:ои

сварке

герметичнь1х

клапанов

из стали

45х14н14в2м

(эи69)'

'прй

в,:боре

температуры

сварки

учить1вали

не только

необ.

*'д'й'.',

обёспечений

треоуемой

скорости

пластического

дефор-

мирования

ра3в|\1'|я

диффузионнь1х

процессов'

но

и ее

влияние

на-структурнь]е

превращенйя,

рост

3ерна

физико-механические

свойстйа

металла

и3-3а

наличия

больтшого

количества

легирующих

добавок.

1емпература

сварки

ока3алась

вь11пе'

чем

для

углероди'

сть1х

ни3колегированнь|х

сталей.

|4сследовали

так')ке

зависи-

мость

прочности

соединения

от

давления

сх(атия,

длительности

вь1дерх<ки

степени'разр.х.","я'в

рабоней

камере

(рис'

85)'

||рояное

соединение

получено

при

сварке

деталей

]'1з

стали]

+ьх|'+н:дв2}!

Ёа

оптимальном

рех{име

1075"

(;

:1,75

кгс/мм2;

мин и

10-д

мм

рт.

ст.

[раница

сть1к6

соединяемь1х

поверхностей

при

сварке

на

оптимальнь1х

рех(имах

о'"утствует

(см.

рйс.

п_17).

||оказатели

ударной

вя3кости

ёФёА[[1ё:-

ния'полученногонаоптимальномре>киме'нених(е'чемуоснов.

ного

металла

(рис.

86).

ходе

сварки

структура

металла

и3ме_няется

3а счет

внутри-:'

."р.н"'й'

м6х.зере!тйи'1олзучести'

такл<е

процесса

диффу-

зионного

характера.

|1овь:ш:енйе

!,авления

существенно

увели'1и_

вает скорость

пол3учеёти,

заметно

усиливает

ме)к3ереЁн}}Ф

пФ"|1:'

3учесть

рост

зерен

соединении'

что

интенсифицирует

!ек!и_

сталлизационнь1е

процессьт.

||ри

диффузионт|ой

сварке

аустенитных

сталей

для

получения

соединения

оптимальнйи

сБойствами

необходимо

обеспечить

благоприятнь1е

условия

д41

развития

рекристалдизац||и,

но

до

определенньтх

пределов.

1(ритерием

ограничения

рекристалли_

зайии слу}кит

нрезмерньтй

р6ст

зерна

перераспределение

приме-

сей.

Рост

зерна

и перераспределение

примесей

ухуд1шают

удар-

ную

вя3кость

соединении.

|1о

разработанной

технологии

сварень1

ко11струк!т.ии

клапана

тлз

стали

+5х:дн:+в2}!

(рис. 87).

|1ри

исследовании

механических

свойств полученяого

диффузионного

соединения

условиях'

!!Р((-

128

р=1,$

кес/нн1

[= 10 нцн

=10'+

нп

а'%

ф,,|,

ц!1

Р цс,

86. 3авцсцмосгпь

плас'п!!цнос!пц

сое0т;неншя

стпалц

45х14н

!4в2м

оп

!т1л!1пе

рапу рь!

сваркш

Рцс.

87' |(лапан !13

спалц

4 н

4в2

0о сваркш

(а),

после

сваркш

(б)

ш макрошллшф

(в)

1100

[''€

т'

/ц п!]н 1

в--|0'чмн'рп.стп'

н.

о' |(азаков

129

блих<енньтх

рабоним,

в первую

очередь

при

температуре

750-

800"

особое

внимание

уделяли

пластичности

соединения

при'

чинам,

влияющим

на

ее

и3менение.

йспь:тания

на

кратковремен'

ную

длительную

прочность'

сопротивление

пол3учести'

усталост-

ную

пронность,

терйостойкость,

ёопротивление

газовой

коррозии'

вйзкостй

ра3ру1шения'

вакуумную

плотность

т'

А',

пока_

зали'

что

данное

соединение

отвечает

всем

требованиям'

предъяв-

ляемь1м

к сварнь|м

соединениям

клапана

во

время

работьт,

а так)ке

что

дан11ое

соединение

вполне

пригодно

для

работьт

при

ра3лич!1ь1х

переменнь1х

нагрузках

вь1соких

температурах'

_йсследование

свариваемости

хромоникел9вч']^_-аустенит_

,,,*

.'',ёй

проведено

такх{е на-

сталях

1х

14н |4в2м.Ри257)'

х:+н14св2м'

(эи240),

37х12н8г8мФБ

(эи481)

40х15н7г7Ф2мс

(эи3вв).

йз

указаннь:х

сталей

полученьт

ка_

чественнь1е

сварнь1е

соединения

вьтсокой

прочности

требуемой

работоспособностьто..|!ридифузионт:ойсваркесталеймартенситногокласса

14х17т12

и 20{,13

исследовали

вл|\яние

температурь|'

давления

длительности

вь1дерх(ки

на

прочность

соединения

деталей'

Аля

стали

\4х|7н2

(рис.

88)

определень1

оптимальнь1е

ре}кимь|

;;;';,

7:1000"ё;

='1,5_+2,6

кгс7мм2;

[:20

мин

и Б

10_^

мм

рт.

ст.

Разрутпение

металлов

пр-оисходило

по

основному

металлу.

Фднако_в

процессе

сварки

наблюдалась

под_

калт<а

стали

|4х17112.

Аля

снятия

во3никающих

процессе

сварки

внутренних

напря}кений

подкалки

о6разцьт

подвергали

низкотемпературному

от}кигу

в печи

при

температуре

ни>ке

Ас,

вь:гпе

,4с'.

||ри

испь:та|1\4и

|1а

растя}кение

сварнь|х

соединений;'

п9дР-ер_

гнуть1х от}кигу'

вь|явлено

не

только

снийение

подкалки

(н,.?с

15-.

20), но

улун!пение

механических

свойств,

особе_нно

пластических.

3|о

объясйяется

вь]равниванием

химической

!1еоднородности

в зоне

соединения.

сваренйь:е

на оптимальном

рех(име

и подвергнуть1е

термообра-

ботке

сварнь1е

соединения

подвергали

испь1таниям

на

кратковре-

меннуюстатическуюпрочностьприповь1|.пеннь1хтемпературах

(300,"500

и 600"

€).

€ва!ньте

соединёния

стали

\4х\7н2

обладали

прочностью

пластичностью'

несколько

превь!1пающими

номи-

нальнь1е

3начения.

Фбразцы'

свареннь1е

на

оптимальном

ре)кипле

дифф}3ионной

сварки

предварительной

обработкой

соедит1яемь1х

поверхностей

до

1пестого

класса

1шероховатости

поверхности'

имели

3начитель-

ньте

деформации

после

сварки

(3-4о/о),-

что

ряде

случаев

недо-

пустимо

при

и3готовлении

конструкций

разлиннь:х

изделий,

на__

п[:имер

из!елий струйной

техники.

Аля

полуяения

конструкции

с'

малой

степенью_деформашии

необходимо

контактируемь1е

по_

верхности

перед

сваркой

подвергать

полированию

или

электро-

полированию.

этой

случа_е

относ.ительгтая

дефоРмация

сваРен-

нь:х образшов

составля ла

0,2-0,||о'

130

с,,/,

66, кас/нн2

66,

кес/нн2

Рцс. 88.

Блцянце

на

процнос!пь

у опносцпёльное

у0лнненше

сое-

0цненця спалц 14817!12

реэюн-

1|а сварк|[:

температурь|;

даъления;

времен}1

вь|держкн

Рцс.

89'

[1оворопное

еш0равлшиеское

сое0шне-

нце

ц3

спалц

208'13

с шн0уктпором

|!ри

аргонодуговой

сварке

поворотнь1х

гидравлическ]4х

соеди-

нений,

изготовлённьтх

из

стали

мартенситного

класса

20!,13,

ка'

чественное

соединение

получить

очень

трудно'

так

-как

сталь

20х13

при

нагреве

вь11пе

10о0'с

склонна

к трещинообразованию

в 3оне

сварки

и к

само3акалке.

1(роме

того'

во3никающие

и3_за

неоднородности

структурь|'

внутрецние

напря}кения

приводят

к обра3ованию

микротрещин.

|1Бвор

отньте

гольн ики

гидр авлически

соединен

й подвер

>кен

ь1

воз!Бйст1зию

ви6рационнь1х

динамических

нагрузок

при

боль-

|пих

давлениях.

поэтому

наличие

в сварнь1х

со9д!]{:1иях

микро-

трещин

недопустимо.

|!!ли

температурах

них(е

1000"

микротре-

.::

*"ь":,ъ;#;:Ё3*3::;:..''*"

!91Ранены

при

диффузионной_с-вщ{е

повор отн

ьтх

гол

ьн

иков

(р

ис.

89).

фр^оро1^нд€^}|

Фо1БЁ1{(1'[

ги4р

зч .

лических

систем

сварень1_при

940+-960"

:..1,6

кгс''1\'1]!1';

мин

10-в

мм

рт.

ст.

,&1икроструктурнь1й

анализ

по_-

воротньтх

угольников

пока3ал

отсутствие

микротрещин

других

внутренни1

дефектов.

||ри

лиФузионной

сварке

ре3ультате

вайуумного

отх(ига

в процессе

охла}кдения

свареннь1х

кон_стр-ук_

;;#;

;;;р''"'й

камере

не

происходит

самозакалки

стали

20х13.

€варег|ньте

конструкции

испь1тьвалц

гидравлическим.

давле-

""*#"Ёй'1Ббб

.,'.

т!й

другие

дфекты

после

испьттаний

не

об-

;;;'*Ё;".

-'р"".

поворотнь|х

^угольников

испь1ть1вали

на

вибро_

с'Ёйде

при

тем}ературах

15-70'-€:д

давлении

315

ат

со

скоростью

нагружения

три

ш"т|йа

минуту.

|1осле

испытаний

течи

такх(е

не

обнару>кеньт.

€варка

ра3нородных

стш9й.

|1рй сварке

разнороднь|х-

сталей

кроме'общ]ах

п6лох<ений

свариваемости

следует

учить1вать

до_

йБ'""'.',Ёьте

факторы,

опрейляющие

работоспособность

соеди-

нения:

измененйе

состава

мёталла

[шва

участках'

примыкающих

основному

металлу'

при

сварке

плавление!}{;_развитие

в 3оне

\32

Рпс. 90'

1(орпуса

цв0елцй

плавления

ра3нородньтх

металлов

малопрочнь]х

и хрупких

кри-

сталлизационнь1х

Аиффузионньт&

прослоек

переменного

состава;

наличие

остаточнь1х

напря>кений

в соединениях

разного

струк_

турн-ого

класса'

которь1е

не могут

бьтть'снятьт термообработкой.

}казанньте

факторь:

обуслоБливают

ра3витие

химинеской,

структурной

и механической

неоднородности

сварнь1х

соедине_

ний.

Фтпуск

сварнь1х

конструкций

из

разнороднь|х

сталей

одного

структурного

класса'

так

х(е как и и3

стал|\ одного

легирования'

приводит

снятию

сварочнь1х

напрях<ений.

Бсли

свариваются

стали

разного

структурного

класса'

то

после

отпуска в изделии

неизое}(но

появление

нового

поля

остаточнь1х

напрях(ений,

обу_

словленнь1х

разностью

термического

рас1пирения

свариваемь1х

эле_

ментов.

Ёа.пример,

сварных

соединенйях аусте!!итной

стали

перлитной

охлах<дение

после отпуска

вь|3ьтвает

в аустенитной

части

сваренной

конструкции

появление

напря}кений

растях<ения,

перлитной

уравнове1пивающих

их напря)кений

сх<атия.

сварньтх

соединениях

перлитной

стали с вь1сокохромистой

наофрот.

|[редотвратить

ил||

3начительно

уменьшить

механическую'

структур1{ую

и химическую

неоднородность

сварньтх

соединений

и3.разнородньтх

сталей'

а так)ке величину и влия[.1ие

остаточнь1х

де9ормаций

мо)кно

при

дифузионной

сварке.

Б'.у9уч99]ь

диффузион!т?:};

сварки в вакууме

аустенитной

стали

12х18н9т

с йа|:тенситной

12{,13 исследовали

п!и и3готов_

::_ч1"

корпуса

(рис.

90). 1ехнологию

отрабатьтвали

т!а образцах

диаметром

мм.

€варку

проводили

по следующим вариантам:

133

900;950;

1000;

1050;

1150;

1200"-€!

0,5; 1;

1,5;2

кгс/мм2;

}:3;

ь]

:о;

15; 20

мин;

10_3-+!:]0-1-уч

рт.

ст'

А.йя

1иффузйо"ной

сЁарки

стали_12х1вн9т

со сталью

12х13

бьтл

опреде]'ёй

о,''й'',,чй-р"утцм!

1050"

|'5'кгс/мм2'

20'мутн

:10-3;-5'10_{

мм

рт.

ст.

этом

случае

предел

прочности

при

растях(ении

ов

кгс/мм2,

удлинение

6о,/,.

Фбразш!т,

свареннь1е

на

оптимальнь1х

ре}кимах'

разру_

11]ались

при

испь1та|||4ях

на

растях{ение

по

основно_м_у^^металлу

к;';;;-::[:внэт).

Фбразцьт,'сварен}{ь]е

лри

1000"

(;

1,5

кгс/мм2;

мин'

ра3ру_1п1,цтсь

по

1шву со

следами

стали

|2х'|3

на поверхности

стали

|эх;внэт.,

Разрутпение

образцов,

свареннь1х

лри'7.

1100'(;

р-=-\,^5

кгс/мм2

тл [:10

мин,

про_

исходило

вь|рь1вом

по

стали

12х13'

причем

на

структуре

стали

12х13

наблюдался

3начительньтй

рост

зерна'

Б прошессе

дифузионной

сварки

возмо}кна

подкалка

стали

12х13.'3

связи

с этим

образцьт'

сваренньте

на

оптимальнощ_Ре:

)киме'

подвергали

{ермооо!:аоо"ке

цо'ре>киму:

3акалка

1050"

€

масло'

отпуск

при

температуре

450"

и охлах(дение

на

воздухе'

1ермообрабо|*а

сн"ла

подкалку

сталу\

12х13'

'€огласно

микроструктурнь1м

исследованиям

сварного

соеди_

нения'

полученного

йа

оптимальном

рех{име'

зоне

сварки

не-'

проварьт

отсутствуют.

€

повьттпением

темпер-а1у^рь'

происходит

оост 3еона

как

стали

12х18н9т,

так

стали

12х13'

зоне

сварки

!' .''рБ",'

стали

12х18н9т

после

сварки

наблюдается

скопление'

,"','|''"*

карбидов

хрома'

что

о-бъясняется

дифузией углерода

у1з стал||

12х13

в сталь

12х18н9т'

1ермообработка

свареннь1х

образцов

приводит

измельчению_

_3-е-Рна

_и^

-райворению

карбидов

хрома'

структура

сталей

12х18н9т

и 12[13

полностью

при!!и-

мает вид

структурь1

исходного

состояния

(см'

рис'

п_18):

||ри

сва!йе

:|орпусов,

представляютл1их

собой

конструкцию

из

нескольких

л.'',"й !.й.'р:{с.

90;,

и..ледовали

влияние

мастптаб-

ного

фактора

при

переходе

от сварки

образцов

сварке

изделий'

ё ,.й"й",йе*

6б,е*'

и'конфигу!ации

ёвариваемь1х

деталей

из_

меняются

условия

их

нагрева'

распределения

температу!ьт

по

сече!|ию

отвода

теплоть1

от свариваёмьтх

поверхностей.

про_

цессе

корректировки

оптимальнь1х

значений

параметров

рех(има

сварки бБло

сЁих<ено

давлен}1е

до

_0,5

кгс/мм2,

нтобьт

сохранить

исходнь|е

ра3мерь|

входящих

деталей.

Фстальньте

параметрь1

опти_

мального

рех{има

остались

без

изменения'

д.',',

би'"'алйи,еской

мембрань:

(рис' 91),

выполняющей

фуЁкшии

перегородки

между

камерами

вь1сокого

давления

(1000_

|!об ?')

й".^Б.о

давления'

с-в_1Р9}-ь]зифф.у.з_т91у9]

сваркой

из

*'рро.й'",о-стойких

сталей

12х18н9т

\4\\7\12'

име'аллические

мембр

аньт

св ар

ив ал

оптим

ал

ьном

р^е}киме:

т: |1бо;

с;-':

о,7+о,в

кгс/мй';

мин

Б:2_:-4

10_6 мм

рт.

ст.

||осле

сЁарки

биметаллические

меш:брань|

подвеРгчи

низкому

от)кигу

при

температуре

650_670"

€ в

течение

1,5 н'

0варка

мем_

!0*

бран

на

оптимальном

ре)киме

обеспечиваеЁполунение_свФнь1х

соединений'

равнопрочнь1х

со сталью 12х18н9т

(рис.

92). ||овь:-

шение

температурь|

давления

с)катия приводит к значительным

пластическим леформациям.

6ушественное

влияние на прочность

получаемь:х соединений

оказь1вает

состояние

свариваемь1х

поверхностей.

9ем более тща-

тельно

обработана

поверхность' тем больтше прочность

соединения.

€тендовь:е

испытания показали надежную

работу

биметалли-

ческих

мембран,

вь|полненнь:х

лиффузионной

сваркой

в вакууме.

.[[ифузионную

сварку магнитной

стали 20х3мвФ

(3}}4415)с не-

магнитнь1ми

0{,20Ё4Аг10

(нн3)

тт

25\17н4г15АФ2

(н2)

прово-

д14л|1

на стандартных

образцах

диаметром

20 мм и

вьтсотой 30

мм.

йзунение

зависимости прочност[{

соединения от параметров

рех<има

сварки

провод1!ли в

следующих

пределах;

[

:950;

1000;

1о50

1100'€;

0,5;'1;

1,5

кгс/птм2;

|:5; 10;

мин;

10_3 мм

рт.

ст'

1рулности

сварки связань1

тем' что в процессе

сварки

не-

магнитная

сталь

Ё!{3, поставляемая в нагартованном

состоянии'

дол)кна

сохранить !таклеп. Ёаличие

рекристаллизационной

зонь:

допускается

в очень маль1х

пределах.

|!ри

индукционном

нагреве

места сваркут

оба образца

претеР-

певают структурнь1е

и3менения.

9асть

образца

из стали ЁЁ3

рекристалл11зуется

на

длине

10-15 мм от зонь1

сварки. 1верАость

стали

Ё}13

сни>кается от [{в 200

до

|]Б 190_185. Фбразцьт

из

Рсос. 9

Б цлепаллцческая

мембрана:

сталь

12х18н9т;

сталь

14х|7н2

Рцс. 92' Блцянце

на прочносп1ь

сое0цненця

споалц

128'10[]9!

со сгпалью !41.17!12

реэюш-

ма

сваркц:

'-',*р.]урь|

(р

0'5

кгс/мм';

!-!:5 мун'

йин);

б_давлеттия

(т:

|100'с);

времени вь|держки

(р

о'ь

кгс/мм2;

1000" с' 2

т:

1100'с)

1100

1?00 г'"с

б6

510

0,5

1,0

ксс|мн2

>о'

\+7

7000

о)

1,5р,кзс/нп2

75|,,пцн

135

Рцс'

93'

!'оаск

роптора

олекптро0ваеопеля

0о сваркш

(а)

ш после

сваркш (б)

стал4

20х3мвФ

(эи415) подкаливаются

на

длине

16-28

мм от

зоньт

сварки.

твердость

этой 3оне

повь|1пается

от

нв \90

до

нв

330-350:

|ля

прелотвращения

ука3аннь|х_

явлений

в качестве,

Б,й'*1'1"'го

бьт.|т

вьтбран

ре>кий

:950'(;

р:1,5

кгс/мм2;'

мин;

10_3

мм

рт.

ст.

9о

смещением

индуктора

сто_

рону

стали

20х3мвФ

(эи415).

}1еханические

свойства. соедине-

|тия'

сваренного

на

оптималь1{ом

ре}киме,

б"

82,5 кгс/мм2'

40,0о/о

|!ри

сварке

сталей

20х3мвФ

]?ц11!)

Ё2.з-а

оптимальньтй

принят

ре)ким:

|100'€;

|,5 кгс/мм2;

[

:0*:о

мин;

10_3

мм

рт.

ст.

Ёа

оптимальном

ре)к!1ме

сварень|

дискт4

ротора

электродвига_

теля

и3 магнитной

€тали

эи415

и немагнитной

ЁЁ3

диаметром

220

мм,

толщиной

23 мм

(рис.

93).

|4нструмент

струйной

техники

и3готовляют

из бь:строре>кушей

стали

Р[8

конструкционной

стали 45.

пуансонам предъявляют

следующие

технические

требован.ия:

полное

сохранение

геометри-

ческой

формьт

ра3меров

деталей,

вь|сокая

проч}{ость

соединений

сопротивление

циклической

нагрузке

н^а_

с}катие и

растя)кение

без

сйедов

разру1пе[1ия

в предела1

10 000

циклов.

йзготовлёние-

пуансонов

ёлох<ной

формь:'

из

целого

материала

не

представляется

возмо)кнь|м.

(варка

плавлением

вьтзь:вает

боль_

шие'деформации.

€оединение

помощью пайки

не

обеспечивает

достаточной

прояности

!1е

сохраняет исходную

геометрию в свя3и

с образованием

галтелей.

йсследование

диффузионной

сварки сталей

Р18 и 45 проводили

на образшах

диаметром

мм

длиной

мм.

(ачество

сварнь1х

соединений

проверяли механическими

испь|'

таниями

на

растя)к9ние'

сдвиг

и кручение. Фптимальным

ре)ки_

мом

сварки

'образцов

ока3ался

следующий: 7

1000"

!36

Рцс' 94. ],[змененне

процнос|пн ц

о!пносц-

пт.ельной 0еформациш

сое0аненця

Р]8 со

с!т[алью

45 в

завцсцмосп!!1 оп'

ц!ерохова-

/пос/пц повер хносп![!,

кгс/мм';

ми:т; 3

5х

10_д

мм

рт.

ст.

Фбразцьт,

сва-

ренные

по этому

ре}киму'

разру_

1шались

'по

стали

45.

Фднако общая

деформашия

свареннь1х

по этому

ре}киму

образцов

составляла

5,5о/о,

что недопустимо

'для

гото-

66, кас|нп2

10.

0 0

10.пласс

!ерохо0опоспь

по0ёрхносп0

вь1х^изделий (пуансонов

модулей

пневмоники).

целью

уменьшения

степени

лформации

бьтло

исследовано

влияние

подготовки

поверхности

перед

сваркой

на

прочность

свар-

ного соединения

сталей

Р18

(рис.

94)' ||овьтш:ение

качества

обработки

поверхности

до десятого

класса

1пероховатости

позво-

ляет сни3ить

оптимальную

температуру

сварки

давление

до

соответствующцх

значений:

900"

(;

кгс/мм2.

Фднако

дах<е

пр!1 этих

ре}кимах

сварки

значение

от!{осительной

лефор-

мац]]и

образца

недопустимо

велико (2,8-3,2%).

Аля .,1а''тьнейшего

сни}кения

температурь1

сварки

тт

необходи-

мого

давления

бьтли

применень|

проме)куточнь[е

прокладки

из

более

легкоплавких

металлов'

таких'

как

медь,

нийель.

||роме_

>кутонньтй

слой

наносили

гальваническим

способом

11аль|ляли

на

вакуум1_1ом

посту.

.&1еханическими

испь|тан|тям|\

на

растя}кение

и технологиче_

скими

испь|таниями

на

сдвиг

определили'

что луч1пая

механи_

ческая

прочность

сварного

соединения

стали

Р18

со

сталью

при

минимальной

температуре

сварки (в00"

с)

достигается

при

применении

в качестве

проме)кутонной

прослойки

никеля.

Фптимальнь1м

ре)кимом

сварки

стал|1

р18

со

сталью

нерез

никелевую

прокладку

толщиной

мкм

при

обработке

поверхн.ости

у10_у12 оказался-_с;1едующий:

г:

800"

ё;

0,1 кгс/мм2;

[

:20

мин; Ё

5.10_д

мм

рт.

ст.

ФтноситЁль"'"

-.й.*,

дЁф'рй'ц'и

образцов'

сваренных

по

этому

режиму'

0,70/о;

условньтй

предел

прочности

оо

кгс/мм'.

!|редел

прочности

при

срезе

\8,7-21,6

кгс/мм2.

.[цеталлографинеский

а\1ализ

3оны

сварного

соединения

пока-

зал,

отсутствие

непроваров

(см.

рис.

п.1о).

1!о

разработанной

технологии

сварень1

различнь|е

конструкции

пуан-сонов

и модулей

пневмоники

(!ис.

9Б).

! ]

'.^^4чофу.ионнай

сварка

в вакууме'

в силу

присущих

ей

особен-

т9919!'-ц9цбо,'тее

перспективна

при

изготовйенйи

йеталей

из

стали

1о^!вн12с4тю

(эи654)

со сплавом

3|!523А.

Фдна из труАностей

прй-^сварке

31}1[

1т:[€]8о1лов

повь11шенная

деформац'о!'йа"

-,'_

сооность

последнего.

'з7

Рцс'

95.

1!ансоны

ц мооул[!

пневмонцкц

!,ля

полунения

качественного

соединения

из

указаннь!х

мате:

риалов

особое

внимание

следует-

уделять

состоянию

рельфа

по'

верхцости

деталей

перед сваркой

соотношению.между

темпера'

турой

сварки

и величиной вакуума.

!,ля

того чтобь1

сни3ить

вели'

чину

пластических

деформаший

3оне

соединения,

необходимо

иметь

минимальную

температуру сварки

(ни>ке или

равную

тем-

пературе

рекристаллизации),

что

достигается

ли|'пь

при

увели-

чении

глубинь:

вакуума.

}то,

по-вид!1мому'

объясняется

тем'

что в

вакууме

изменяются

физико-механические

свойства

поверхностного

слоя и

сни)кается

6опротивление

сдвиговь:м

деформациям.

||оэтому

6$тт{{?[

деформа'

ция

мо}кет

существенно

умень1шаться

(при

тщательной

подготовке

поверхности

Ао

0'6%).

1(роме

того'

при пони)кении

температурь: больтшое

значение

формировании

прочного

соединения

приобретает поверхностная

диффузия.

Аля

получения

качественного

соединения

стали

15х18н12с4тю

(эи654)

й эп528А

деталь дол)к11а

иметь мень'

шие

деформации'

чем мо}кно

обеспечить

на

действующих

установ-

ках €АБ}

при степени

разре)кения

10;3

мм

рт.

ст' Б сцязи

с этим

предло)кен

ре)ким

сварки'

состоящий

из нес_кольких

ступеней.

Аеталп

наг[евают

до

температурь: 1100-1150'с

вь|дер}кивают

под

давлением

5 кгс/мм2

в течение

10-15 с'

3атем при той }ке тем-

пературе

давление

пони)кают

до

0,5

кгс/мм2 при

вьцер}кке

те-

чение

15 мин.

Ёа первом этапе

сварки

происходит

уничто>кение рельефа

об-

работки

за

счет г{ластической

деформации

при вьтсокой

темпера-

туре

(принем

вь1дер}кка и

давление

мин[тмальньте).

|!ри

таких пара.

метрах сварки

прочного соединения получить

не

удается.

.[,опол-

нительная

вь|дер)кка при температуре

700" с в

течение 15

мин

йо'

зволяет получить вь|сокую прочность

соединения и минимальнь1е

деформашии.

8 зоне контакта отсутствуют 3аметные

структурнь]е изменения.

€оединение

фактинески

происходит по

всей

поверхности.

14зуне.

ние

микроструктур по3воляет

считать' что процесс

соединения

3атрудняется'

помимо окисной

пленки' образованием

значитель-

ного

слоя

кар6ида хрома

3оне контакта.

||ри

разработке

новой конструкции и

технологии

и3готовле-

ния

у3ла

коробки

передач перед

французской

автомобильной

фир-

мой

возникла

задача получения

прецизионного

соединения

двух

готовь1х

деталей:

1пестерни со

ступицей и зубнатого

венца'

наса-

)киваемого

на ступицу и

прочно

соединяемого

ней

(рис..96).

3убнатьте

венць1 вь1полненьт

и3

ни3коуглеродистой

стали

содер}|(анием

0,05_0,15о/о €,

:.шестер!ти

14з

ни3колегирован-

ной

стали,

содер}кащей

0,16-15%

1вердость

до

сварки

1шесте-

рен

составляла

]1Б 140,

зубнатого

венца нв 100-110.

процессе

сварки

давлёние

на

торцовую окрухшость

деталей

передавали

с помощью

керамического

приспособления.

.[1ля,

139