Свердлов Г.З. Явнель Б.К. Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок и систем кондиционирования воздуха (СКВ)
Подождите немного. Документ загружается.
1"
равияться
сумме
геометричеС1<ИХ
высот
всасываНlIЯ
H
r
.
B
и
нагнетания
H
N1
,
сло
женной
с
суммой
потерь
напоров
на
пути
~сасывания
и
нагнетаиия
h
B
и
h,,:
Н
=
Н
г
•
8
+
Н
г
.
п
+
h.
+
h
и
•
(7.4)
Если
же
насос
установлен
«под
заливом»,
т.
е,
ниже
уровня
BcacbIBaeMoii
ЖИДКОСТII, то
Н=
НГ.Н-
Н
г
.•
+
h.
+
h
и
•
(7.4а)
для
нормальноi!
работы
форсунок
в
градирне
вода
должна
подаваться
к
ним
с
некоторым
IIзбыточным
напором
Il
ф
=
(0,5-;.-
0,8)
]05
Н/м
2
•
В
этом
случае
к
правой
части
уравиеllllЙ
(704)
и
(7Аа)
следует
прибавить
h
ф
•
В
за~II<IIУТОI!
Ullрl<УЛЯрной
сети
напор
насоса
должен
быть
равен
сумме
Гllдравлических
потерь
сети
ИЮI немного
превышать
ее:
Н
= h. +
h..
(7.4б)
Если
замкнутая
СlIстема
СОСТОllТ
нз
нескольких
параллельных,
колец" то
пр"
_
подборе
насоса
напор
принимают
равным
сумме
гидравлических
потерь
в
кольце,
обладающем
наибольшим
сопротивлением.
Значеllие
h
e
и,
h.
во
всех
случаях
определяют
по
ураВIТеШIЮ
(7.8).
Потребляемая
мощность.
Эту
величину
определяют
по
формуле
VH
N=---
"1)
• 1000
(7.5)
где
N -
потребляемая
мощ,юсть,
кВт;
V -
объемный
'расход
жидкости,
'мВ/с:
Н
-
ПОЛllое
сопротивление,
Па;
"1)
-
к.
п.
д.
иасоса;
для
крупных
насосов
"1)
=
0,8
+
0,9,
для
малых
"1)
=
0,6
+0,7.
Если
иасосы
соединены
с
электродвигателем
посредств'ОМ
муфты,
МОЩНОСТI
двигателя
определяют
по
формуле
N
A
•
=
/(N,
(7.0
rде
/(
-
ко9ффИlшент
запаса
МОЩIIOСТ»
электродвигатели;'
при
.
мощности
,
равной
до
2
кВт
1(
= 1 ,50;
от
2
до,5
кВт
1( = 1,5 + 1,25;
от
5
до
50
кВт
1('=
1,25
+-
1,15.
ПОДБОР
АММИА
ЧНОГО
НАСОСА
в
на'СОСIl0.ЦНРКУЛЯЦIIОИНЫХ
схемах
холодильных
установок
для~
перекачива
ния'
жидкого
аммиака
применяют
герметичные
электронасосы,
техничеСI<ая
ха
paKTe'pllcTIIKa
которых
приведена
в
табл,
7.8. ,
Насос
устанаВЛlIвают
как
можно
БЛllже
к
ЦIIРКУЛЯЦИОННОМУ
ресиверу.
Чтобl
не
произошло
вскипания
жидкости"
необходимо
иметь
избыточное
давление
",
входе
в
насос
по
ОТllоше\JИЮ к
давлению
в
циркуляционном
ресивере
(подпор)
В
соотвеТСТВIIИ
с
рекомендациями
ВНИХИ
величина
подпора
на
всасывании
Н'I
соса
(без
учета
сопротивления
всасывающего
трубопровода)
..
доЛжна
cocTal,
лять:
"для
lIасоса
ЦНГ-70М
~
не
менее
1,5
м
СТ.
жидкого
аммиахз'
в
диапаЭOlI
проlIзводителыlстII
от
3
до
12
мВ'
/'1
и'
при
температуре
аммиака
от
О
)1
-40""С:'
'."
, ' .
',"
. ,
."
,
Таблиuа
7.8
Л
..
W1l8
1
111ые
зnекТРОllзrосы
ПОИ8saтели
1.25ХГ·б·2.8
,,5ХГ
·бх2·2.8·2
1.5X
Г·БХЗ·2.8·2
2xr·5·C.S·2
(ЦIIГ-7ОМ-I)
(ЦНГ-7ОМ-2)
(ЦНГ-70М-З)
(ЦНГ.б8)
,юизводителыlOСТЬ,
м'
I
ч
5.5-12
6,5-12
5.5-12
12-28
'ПОР,
м
ст.
ЖIIДКОГО
19-15
38-28
55-45
48-41
.Щl8ка
"ело
ступеней
I
2 3
1
,стота
вращеllИЯ,
с-
1
49.5
49,5
49,5
49.5
IЩНОСТЬ,
кВт
2,8
2,8
2,8
5,5
для
насоса
ЦНГ-68
-
не
менее
1,5
м
ст,
ЖIIДКОСТН
ПрlI
пронзводителыlOСТИ
, 20
М~/Ч
н
при
температуре
аммиака
от
О до
_400
С.
При
ПРОlIзводнтеЛЫIOСТII
, 20
до
28
м
3
/ч
подпор
1,5
м допустим
только
для
температуры
аммиака
выше
200
С.
Прн
более
НИЗКlIХ
температурах поппор
на
всасыванни
должен
быть
уве
,Iчен
до
3,5
м
СТ.
жидкого
аммиака.
Для
создания
подпора
ось
всасывающего
патрубка
насоса
должна
быть
ниже
,lIIимально
возможного
уровня
в
UlIрКУЛЯЦlЮlIlIОМ
peCIIBepe.
на
величину
h =
h
по1п
+
"по.,
.~
h
по1п
-
llеоБХОдllМЫЙ
подпор
"а
всасываНIIИ;
(7.7)
16
h
пот
-
сумма
потерь
"а
треllие
8
трубопроводе
н
8
местных
сопротнвлеllНRХ.
~с:===:''I
к
lIомпрессору
ЛоОаца
Nшд~осmu
и,
прu5аро8
окпаN(а~нuа
1l==~~~~--
б
От
на2н~mатl!ЛlJНОЙ
IIUНUU
коиПРI!ССОра
д
общий
маслос60РНUК
Рис.
7.2.
Схема
прнсоедннеННА
гермеТИЧIIОГО
;tлектрОIJаСОС8
к
IIИРКУЛЯUИОННОМУ
реснаеру
1-
ЦИр&УIIJlцнониыА
реснаер;
1-
~Jlектрон.сос;
J -
манометр;
f -
реле
КОflТРОЛR
c
..
8:SKK;
S - MIC"
JIIОСборннк;
6 - kOJlIOI'Ka
ПРУ.
-.',
Чтобы
величина
I'!h
noT
была
минимальной,
всасывающий
трубопровод
дела
ют
большего
диаметра
,(скорость
аммиака
не
более
0,5
м/с)
и
возможно
короче.
Для
уменьшеllllЯ
величины
местных
сопротивлений
количество
вентилей
и
пово
ротов
на
трубопроводе
должно
быть
минимальным.
Схема
присоеДНllения
насоса
к
циркуляционному
реСИl~еру
приведена
на
рис.
7.2.
Насос
снабжают
отдельным
маслос60рником,
устанавливаемым
ниже
всасывающего
трубопровода.
.
Смазка
и
охлаждение
насоса
производится
жидКим
аммнаком,
который
про
ХОДIIТ
виуrр"
насоса.ll
по
трубопроводу
d
y
25
отводится
от
аадней
КРЫШКII
обрат-
но
во
всасывающую
лии
1110.
.
Чтобы
гарантировать
наличие
жидкости
в
полости
электронасоса,
lIа
BЫXOД~
жидкости
нз
задней
крышкн
установлен
поплавковый
регулятор
уровня
(ПРУ),
отключающнй
насос
при
ПОllиженни
уровня
жидкого
аммиака
в
колонке.
Кроме
того,
для
предотвращеНIIЯ
выхода
насоса
из
строя
установлено
реле
контроля
смаЗЮI
(РКС),
отрегулированное
на
разность
давлеНIIЙ,
равную
0,8
от
развивае
мого
напора,
и
контролнрующее
наЛIIЧllе
разностн
давления
между
нагнетатель
ным
11
всасывающим
трубопроводамн.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ
ГИДРАВЛПIfЕСIЮГО
СОПРОТИВЛЕНИЯ
ТРУБОПРОВОДОВ
При
движенин
по
системе
рассол
(равно,
как
и
любая
другая
жидкость
или
воздух)
преодолевает
сопротивлеиие
двух
видов;
тренне по
ДЛlIне
трубы
h
Tp
н
меСТllые
сопротивления
h ...
c
(повороты,
задвижки,
перемена
сечения
трубопро-
вода,
ответвлеllИЯ
и
пр.):
.
"пот
=
"
тр
+ "
...
с
•
(7.8)
Падение
давления,
вызванное
трением
в
трубах,
определяют
по
формуле
'ТР
Р
Ш'
h
Tp
=
Атр
__
--
d
o
"
2
rJte h
Tp
-
падение
давлеиии.
Па.
А
тр
-
коэффициеllТ
сопротивлении
трубы
(беэраэмеРllаи
величина);
'тр
-
длина
прямолииеЙIlОГО
участка
трубопр()вода.
м:
р
-ПЛOТlIОСТЬ
жидкости.
кг/,,'.
W -
скорость
движения
жидкости.
м/с
d
o
" -
внутреИllиА
диаметр
трубы.
1(.
(7.9)
Зllачение
коэффициента
сопротивления
трению
зависит
от
степеШI
шерохо
ваТОСТII
стенок
трубы
н
от
режима
течения
(ламинарный
или
турбулентный).
При
расчетах
оБЫЧIЮ
принимают,
что
трубы
гидравлически
гладкие.
О
характере
течеНIIЯ
судят
по
величине
числа
~e
(чи.:ло
Рейнольдса)
ae=~.
l'
где
1'-
дииаlfllческаи
зависимость
ЖИJl.кocrи,
Па
·с.
(7.10)
Е<;ЛII
Re
<
2320,"то
режим
течения
ламинарный.
В
этом
сnучае
КОэффНllиеНI
треШIЯ
определяют
по
формуле
(закон
Паузейля)
'_",,~
(7
....,
ао'
.11,
17
·
ПРII
Re
>
2320
течеНllе
113
ламинарного
переходит
в
турбулеНТllое.
Для
этого
реЖlIма
А
тр
=
(1,82IgRe-I,64)2'
Падение'
давлеllНЯ
в
местных
сопротивленнях
определяют
по
формуле
р
ш'
h
...
c=e-
2
-,
I'де
h ...
c
-
падеllие
давлеиня,
Па;
е
-
коэффициент
местного
сопротивлеиии.
Значения
КОЭФФНЦllента
местного
сопротивлеНIIЯ
прllведены
IIlIже.
~.
~.
.
~'
.
Вход
из
резервуара
в
трубу
без
раСШllрении
0,5
Прнемныii
кланан
без
сетки
с
сеткой
(фильтр)
QбраТllш1
клапаи
Колено
или
отвод
под
углом
90"
Переход
суживаЮЩIIЙСЯ
расширяющиikя
TpoiillllK
под
углом
90°
в
иаправленин
ответвления
Веитиль
ЗаДВlIжка
параллельная
Калач
(отвод.
под
углом
180°)
Кожухотрубный
МНОi'оходовой
испаритель
ИЛII
кои·
деhсатор
2-3
5-8
2.0
0,5-0,6
0,1
0,25
1,5
5
0,5
1,0
8-10
(7.12)
(7.13)
.'
Пример.
Подобрать
иасос
для
закрытой
раССОЛЫJоii
снстемы
(см.
Р"С.
6.7).
Суммарная
lIarPt~!(a
на
устаиовку
Q =
18000
Вт,
теплоприток
в
камеру
N. 1 Q = 6000
Вт.
ДЛИIIЫ
И
JjllaMeTpbl
трубопроводов
указаны
на
схеме.
Температура
замерзания
рассола
-25
0
С,
подогрев
рассола
В
батареих
fll
p
=
Ip.-I
p
•
=
2"С.
1.
По
формуле
(7.3)
определяем
производительиость
насоса
18000 , .
---------=2'51·
1O-'м"/с=2,5Iл/с.
1,22.
108.
2,93
. 10' . 2
Значения
Рр
и ер
взяты
из
табл.
4.1.
Это
количество
рассола
Iшркулирует
lIa
y'lacTKe
от
обратиого
коллектора
до
иапорного.
2,
Определяем
Количество
рассола,
I!иркулирующего
через
камеру
.NR
1,
,
v=
______
60_0_0~
____
_
1,22
;·103 .
2,93"
103
··2
0,84·
10-'
м"/с
=
О,84Л/с.
З.
Определяем
~адеи'ие
д'а~леiiия
lIа
участке
lIапорныn
коллектор
'"""'
камера
NR
1 -
обраТIIЫЙ
коллектор.
Скорость
рассола
В
трубах
определяем
по
формуле
V
О
84·
10-8
w =
--
='
=
О
43
м/с.
'тр
1,96 .
10
' ,
'ПЛоЩадь
сечения
{~p
IIзята
IIЗ
таБЛ.
7.5
для
трубы
днаметром
57
Х
3,5,.
"
w d
Р
О
43
.
О
05 . 1
22·
103
.:.
Re
=--='
, ,
=2770.
1'-
94,8·
10
•
"
Таким
образом,
режим
течеиия
турбулеНТIIЫЙ.
178
~.'
~'
, ,
",
для
этого
режима
КОЭФФlfциен
т
тр
е//Ия
ОJJре,дe.nяеW
по
формуле
(7.12)
!
'1
'1' 1
>"тр=
(1,821gRe-I,64)2
(1,82Ig2770-I,64)2
='4,6з'S=о,047,
Падеиие
д
8влеИIIЯ,
вызваниое
трение.,
о
тру6ах,
определяем
по
формуле
(7.9)
2
+ 5 +
20
+ 5 + 6 '
4,5
+5
+ 20
h
Tp
<»
0,047'
0,05
1
22
'
108
,
О
432
,
'=8,9
П
2
к
а.
Падеиие
давления
в
MecTIIblX
сопротивлеииях
при
движеиии,рцссола
через
одну
6'~тарею
(10
колеll
под
угло".
900,
2
тройиика,
3
задвижки,
5
калачей)
р
ш'
~
1
22.
102
.
О
43'
h".C=-2-~е='
2 '
'(10·0,5+2'1,5+3.0,5+5,/)=
>=0,113·10'·14,5
= 1,64
кПа.
4.
Определяем
падение
давления
иа
участке
обратиый
коллектор
-
испаритель
-
папор
ныА
коллектор.
Скорость
рассола
W=
Число
РеЙlIольдса
1,28·0,05,
/,22·10·
Re
=
=8210.,
94,8
.
10-'
Коэффициент
треиня
,/ '
А=
=0,033.
(1,82.3,94-/,64)'
8 + 3 + 3 + 5 + 6 + 8 + 6 1,22 .
103
. 1,28"
h
tp
-О,033.
2
=0,033.780.1,0·102=
0,05
'-25,7·
кПа,
, ,
Местные
СОПJiотивлеilИЯ
liа'этом
участке
(l
Ko~eH
под
угло".
900,3
задВИЖКlI,
1
испарител,
.. h ...
c
=
1',0.
108
(7·0,5
+
3.
0,5
+ 1
.8)
~
13
кПа.
5.
Напор
11
асоса
II
~
!,
h
""
,8,9 + 1,64 +
25,7
+
13'
=
49
кПа
=
4,9
вод.
,СТ.
6.
По
Табл.
7.7
подб"раем
и
асос,
ПРОНЗВОДlJтельиость
которого
равна
или
нескоnько
60JJ,
ше
V = 2,51
лlс,
а
напор
-
не
Mellee
49
кПа.
Этому
требованию
отвечает
насос
марки
1,51<.
8/196'О,5К·66).
РАСЧЕТ
ВОЗДУХОВОДОВ
,Расчету
возду.ховодов
предшествуют
разбивка
трассы
и
нанесение
ее
на'
пл:
помещения,
а
также
вычерчивание
схемы
воздуховодов
в
аксонометрии.
Пос
этого
на
схеме
проставляют
КОЛllчество
воздуха,
которое
должно
быть
подано
помещения,
или
удалено
IIЗ
них.
Сеть
воздуховодов
разбивают
на
участки. Уча(
ком
называется
отрезок
сет\!,
где
количество
'перемещаемого
воздуха
и его
СЕ
рость
остаются
неизменными.
У
каждого
участка
воздуховода
проставnяют
его
длину
и
порядковый
номер,
а
также
количество
перемещаемого
воздуха.
Пnо~дь
сечения
воздуховода
определя~
по
формуле
L
F~-,
о
где
F -
площа)lЬ
сечеllИЯ
позлуховода,
..
";
L -
расход
воздуха
иа
да
11
но
..
участке,
"О/С;
о
-
расчетное
ЗIJaчение
скорости,
..
/с.
(7.14)
При
расчете
участков
приточных
воздуховодов
сначала
зада~ся
расчетной
скоростью
движения
воздуха
на
выходе
из
воздухораспределителыIхx
устройств
по
табл.
7.9,
а
затем
-
в
воздуховодах,
постепеllНО
увеличивая
скорость
по
мере
приближеНllЯ
к
веНТIIЛЯТОРУ.
РМСПОЛОЖ("llllе
801духор.аспределн
tелыыыl,
устройств
ПО
оrllошенмю
н
p.t6oчеА
зоне
ь
рабочей
зоне
То
же
Ila
высоте
от
2
до
3 ..
То
же
На
высоте
свыше
3
..
П~репаА
П"Пltратур
MVКД'Y
ПJшточны"
ВО3,11,УХО
..
11
80З,ll,УХо"
по
..
ещеlDfА
f
АЛЯ
cнcno"
ИОИ,ll,1IЦиои"роsa)IИW).
ос
3
4
7
10
10
Таблиuа
7.9
Cнopoc-rь
ВО3ДУХ8
CI'.
,,/с
0,5-0,75
О,3-0,б
2-3
1,5-2
3-4
При
расчете
вытяжных
воздуховодов
скорость
воздуха
на
входе
в
вытяжные
решеТКlI
ПРННlIмают
в
пределах
5--7
м/с.
ЕСЛII
воздуховоды
выполнены
из
листовой
стаЛII,
скорость
ДВllжеНIIЯ
воздуха
пр"нимают
до
8-10
м/с.
В
жилых
11
общественных
здаНIIЯХ
воздуховоды
часто
выполияют
из
кнрпича,
бетона,
шлакоале6астра
и
пр.
Для
этих
воздуховодов
скорость
движения
воздуха
ПРИlIимают
в
пределах
0,3-7
м/с.
После
того
как
вычнслена
площадь
сечения
воздуховода,
определяют
его
раз
меры
в
сечеllИII.
Если
воздуховод
круглый,
то
его
диаметр
d
(в
м)
рассчитывают
110
формуле
V
4r
.,-
d=
_,,_=
1,13
r
Р,
(7.15)
Если
воздуховод
прямоуголыIй,'
то
задаются
дnиноi'1
виутренних
сторон
его
сечения
(ШIlРIIIЮЙ
а
11
высотой
Ь)
таким
образом,
чтобы
аЬ
=
F.
ДЛЯ
каждого
сеченпя
прямоуголыlгоo
воздуховода
МОЖIIО
подобрать
такой
диаметр
круглого.
воздуховода,
что
СОПРОТIIвлеllие
движенню
воздуха
в
них
будет
ОДllllаковым.,
Этот
диаметр
называется
равновеликим,
или
эквивалентным.
Стандартизоваllные
размеры
прямоуголыlхx
воздуховодов
и
равновелllкне;
диаметры
приведеиы
в
табл.
7.10.
180
'1
':!
i
';
",-;
Таблиuа
7.10
,
8
'Iислнтеnе
-
площадь
поперечного
сечения
(в
..
1),
В
знаменателе
-
равновеликиА
днаметр
(.
М)
а.
мм
Ь
•
.,111
150
I
~I
250
I
~I
400
I
&IOI
6001
700
I
800
I
I~
I
1200
I
1400
1
1500
100
0,015 0,020
lТ5
140
150
0,022
О,ОЗО
150
165
200
О,()40
0,050
0,060
0,080
"""ПiГ
2i"5
235
т65
250
0,062
0,075
0,100
0,125
2з5
т65
З2О
З2О
300
0,090 0,120
0,150
0,180
.285
З2О
з75
з75
-400
0,160
0,200
0,240
з75"
«о
~
.
500
0,250
0,300
0,350
495
545
595
600
0,360
0,-480
0,600
595
БОО
775
800
0,640
0,800
0,960
885
885
885
1000
1,000
1,200
1,400
J025
JiOO
1200
120()
1,080
1,800
1325 1325
150()
2,25IJ
1540
ПОДБОР
ВЕПТИЛffТОРА
Так
же
как
и
при
подборе
иасосов,
для
подбора
вентилятора
необходимо
311а1'I
ПРОIIЗВОДlIтелыюсть
(расход
воздуха)
и
напор.
Напор
(давление),
развиваемыi
вентилятором,
Н.
должен
быть
достаточным для
'преодоления
суммы
солротив
леllllЯ
во
всасывающей
н
нагнетательной
сети
'f,/1
и
компенсации
потери
динами
:
чес
кого
давления
при
выходе
воздуха
из
сети
в
атмосферу.
Ь+
Prr.
....
2
(7.IIJ
СОПРОТlIвлеНllе
сети
складывается
из
СОПРОТlIвлеНIIЯ
треНIIЯ
II
Tp
и
местных
СОПРОТНDлеlllll'i
II.
H
:
h ~ h
Tp
+
/1
...
0'
(7.17)
Потерю
давлеl{l1Я,
вызванную
СОПРОТlflJлеНllем
треНIIЯ,
как
и
для
систем
тру
бопроводов,
определяют
по
формуле
(7.9).
При
этом
для
воздуховодов,
выпол
lIенных
IIЗ
стал
11
,
КОЭффИllllеllТ
тревия
раССЧlIтывают:
IIpll
Re
ос:
100 000
по
формуле
(7.18)
IlрИ
Re>
100
000
по
формуле
0,221
),
- 0,0032 +
-Rе'''::О''''.23:;о;'/-
(7.19)
Если
воздуховоды
выполнены
из
строительных
материалов,
шероховатость
стенок
у
которых
больше,
чем
у
металлических
воздуховодов,
значеНIIЯ
Л,
полу
ченные
по
формулам
(7.18)
и
(7.19),
умножают
на
коэффициент
ji,
прнведениый
ниже.
Воз)!.уховоды
ULnакоале6астровые
кирпичные
ошryкатуренные
по
сетке
2,0
2,5
3,0
Потерю
да8J1еllllЯ
в
местных
сопротивлеНIiЯХ
определяютпоформуле
(7,13),
Зllачения
коэффициента
местного
СОПРОТlIвления
6
ПРIIведены
Нllже,
182
'ШахТа
с
ЗОНТОМ
вытяжная
'притоqиая
с
жалюзийноlI
решетко!!
Вход
в
отверстие
заподлицо
со
стеной
с
закруглениымн
краями
Вход
и
выход
qерез
жалюзийиую
решетку
ПОДВИЖIlУЮ
вхо)!.
выхо)!.
неподвижную
.
вход
выход
ПЛRВIIЫI'
поворот
аа
900
Гlрямое
колено
под
углом
900
Два
спаренных
поворота
Н8
450
каждый
ПЛ8ВИое
сужение
канала
на
Дllаметр
То
же.
в
2
раза
меньший
Внезапное
сужеиие
канала
Внезапное
расширение
каиала
Свободный
выход
из
канала
Тройник
по)!.
углом
90"
при
нагиетанни
основной
ПРОХОJl
ответвлеиие
'
I
2,8
0,5
0,12
1,4
3,5
0,9
2,7
0,5
1,1
0,4
0,4
0,2
0,4
0,8-1,0
1
о
1,6
пр"
ВС3СЫВЗI!НИ
ОСIЮВНОЙ
ПРОХОД
ответв'nеlше
ТроЙlIJlК
ПОД
углом
45·
IIpll
I,агнетании
основной
ПРОХОД
ответвлеllие
при
всасыванин-
ОСIIОВIIОЙ
проход
ответвление
.
0,7
1
о
0,5-
1
0,7
производителыlстьb
вентиляционной
УСТЗIIООКН
определяют
Лllбо
по
тре
буемой
краТIIОСТII
воздухообмеНа
(т.
е.
сколько
раз
в
единицу
времеНII
нужно
сменить
воздух
в
вентилируемом
помещении),
либо
из
услови!".
удаления
тепла
и
влаги
из
помещения
(см.
«Проекткрованне
систем
кон:дициоинрования
воздуха»).
После
того
как
определены
требуемые
производительность
и
напор,
иеобхо
димый
размер
(номер) веllтилятора
выбирают
либо
по
его
графическим
характе
ристикам,
либо
по
таблнцам.
Техническне
характеристики
центробежных
венти
ляторов
марки
Ц4-70
с
непосредственным
приводом
от
электродвигателя
приве
деllbl
в
табл.
7.12,
осевых
вентиляторов
серии
МЦ
-
в
табл.
7.11.
Мощность
электродвигателя
определяют,
-
каК
11
для
насосов,
по
формулам
(7.5)
и
(7.6) .
•
Т
8
б
л
и
ц
а
1.
1 I
Nt
осевого-
Частота
вращеmiя
:
пронэпод"теnыIстьь
Н.пор
веIIТНIIЯТ~
К.
П.
д
.•
серии
М
I
I
I
I
~·I
%
об/мии
(/с
:
""/ч
_
м'/с
мм
вод.
п.
!
10,50
4 1440
1
~4
::~gg
6,0
59,0
37
,
6
960
16
0,50
9,0
В8,I
35
5
960
16
2700
0.75
5,2
51,0
45
6 960
16
2700
0,75
8,0
18,5
47
5
1440
24
2700
0,75
14,0
137
35
6 1440
24
2700
0,75
20,0
196
35
4 2700
45
2700
0,75
30,0
294
25
5
960
16
3600
1,00
3,6
35,3
55
6
9GO
16
3600
1,00
6,0
59,0
55
5
1440
24
3600
1,00
12,0
118
47
6 1440
24
3600
1,00
18,0
178
47
4
2700
45
3600
1,00
25,0
246
35
5
1440
24
5400 1,50 10,0 98,1
52
6
1440
24
5400
1,50
IG,O
157
54
7
960
16
7200
2,00
/0,0
98,1
50
7
1440
24
7200
2,00
25,0
246
30
7
960
16
11000
3,00
7,0
68,8
56
11
720
12
11000
3,00
12,0
118
35
7
1440
24
1/000
3,00
25,0
246
40
8
960
IG
14500
4,00
11,0
108
55
1
1440
24
14500
4,00
25,0
246
з0
8
1440
24
14500
4,00
35,0
344
30
II
720
12
18000
5,00
/2,0
118
50
10
960
16
18000
5,00
20,0
196
30
8 1440
24
18000
5,00
35,0
344
40
18З
llентрОбеж-
Частот.
вращения
ПРОИ3ВОАителыtOСТЬ
"Iзпор
го
В~ВТИЛJI·
1"
,.
Jp8
М8рки
I
I
ст·1
'1.
Ш·70
W/IIHH
1/<
иl/q
""/С
ми
80.1(.
п.
21/,
1440 24
540
0,15
22
218
75
21/,
1440 24
900
0,25
17
167
75
4
960
16
900
0,25
25
246
65
3
1440
24
900
0,25
32
314
73
21/,
2700
45
90()
0,25
85
837
70
3
1440
24 1800
0,50
17
167
60
4
960
16
1800
0,50
24 236
7в
5
960
16
1800
0,50
38
373 65
5
960
16
1800
0,50
38
373 65
4
1440 24 1800
0,50
58
568 12
4
960
16
2700
0,75
28 177 72
5
960
16
2700
0,75
38
373 73
4
1440
24 2700
0,75
50
4!Н
7в
5
960
16
3600
1,00
38
373
78
6
960
16
3600
1,00.
52
510
65
5
960
16
5400
1,50
25
246
10
6
960
16
5400
1,50
55
540
75
6
1440
24
5400
1,50
110
1080
10
8
720
12
1200
2,00
55
540
72
1
960
16
7200
2,00
15
735
75
10
720
12
11000
3,00
80
785
60
8
960
16
11000
3,00
100
981
12
8
720
12
14500
4,00
45 442
16
/о
720
12
14500
4,00
в5
835
12
8
960
16 14500
4,00
100
981
72
8
720
12
18000
5,00
30
294
60
10
120
12
18000
5,00
80
785 75