Пронин М.В., Воронцов А.Г., Калачиков П.Н., Емельянов А.П. Электроприводы и системы с электрическими машинами и полупроводниковыми преобразователями

Подождите немного. Документ загружается.

Электроприводы и системы с электрическими машинами и полупроводниковыми преобразователями

После определения токов во вторичных обмотках трансформатора по аналогичным

выражениям определяются токи первично бмотки: й о

()

⎪

−

ными ин-

дуктивностями l

э1

, l

э2

и вентилями K

э1

, K

э2

Математическое описание подсхем с тиристорными мостами и трехфазными обмот-

ками, а также опреде

выпрямленного тока представлено в § 4.1.

В подсхеме выпрямленного тока при использовании эквивалентных параметров тири-

сторны

⎪

⎭

⎥

⎦⎣

1232313 ccc

тр

Кроме описанного преобразования исходной схемы, осуществляется также преобра-

зование вторичных обмоток трансформатора и тиристорных мостов в звенья выпрямленного

тока, как описано в § 4.1. При этом образуются мостовые вентильные подсхемы и подсхема

выпрямленного тока, изображенные на рис.

4.4.2. Подсхемы связаны друг с другом зависи-

мыми элементами: источниками тока i

⎪

⎬

⎫

⎤

⎢

⎡

⎥

⎦

⎤

⎢

⎣

⎡

−+=

⎥

⎦

⎤

⎢

⎣

⎡

−+=

3222212

2212111

ccc

тр

ccc

тр

iii

(4.4.4)

, эквивалентными ЭДС e

э1

, e

э2

, эквивалент

ление эквивалентных параметров тиристорных подсхем для подсхемы

х мостов определяется производная выпрямленного тока и сам ток:

⎪

⎭

⎪

⎬

⎫

−−+

== ,,1

dddээd

ээ

ireee

тоkkесли

.0,0

dээ

иначе

lll

(4.4.5)

Для трехобмоточного трансформатора заданными параметрами являются обычно ко-

эффициент трансформации K

тр

, напряжение сквозного короткого замыкания U

скв

, частичного

замыкания U

, мощность потерь при сквозном замыкании P

скв

и при частичном замыкании

. Эти параметры позволяют приближенно определить сопротивления рассеяния и активные

сопротивления обмоток трансформатора.

При определении индуктивных сопротивлений рассеяния используются схемы заме-

щения, изображенные на рис.

4.4.3.

Uскв

xs1

xs2xs2 xs2

Uч

xs1

xs2

Режим сквозного замыкания Режим частичного замыкания

I2=0,5I1н I2=0,5I1н I2=I1н

1=I1н I1=I1н

Рис.4.4.3 Упрощенные схемы замещения

для определения индуктивных сопротивлений обмоток

о напряжений

коротк

тильные) обмотки, к пер-

вичной

кания содержит индуктив-

трехобмоточного трансформатора

В схемах замещения вторичные обмотки приведены к первичной обмотке. Схемы со-

ответствуют условиям экспериментального определения сквозного и частичног

ого замыкания трехобмоточного трансформатора [90]. В частности, при проведении

этих опытов замыкаются накоротко две или одна вторичные (вен

(сетевой) обмотке подводится напряжение и устанавливается номинальный ток сете-

вой обмотки

. При этом измеряется напряжение сетевой обмотки, которое и является полным

напряжением короткого замыкания. Напряжение короткого замы

101

Пронин М. В., Воронцов А. Г., Калачиков П. Н., Емельянов А. П.

ную со

дующая система уравнений:

ставляющую, обусловленную падением напряжения на индуктивностях рассеяния об-

моток, и активную составляющую, обусловленную потерями энергии в активных сопротив-

лениях. В трансформаторах большой мощности активная составляющая сравнительно неве-

лика, и индуктивная составляющая с некоторым приближением может быть принята равной

полному напряжению короткого замыкания.

Следует отметить, что в зависимости от конструкции трансформатора

в схеме заме-

щения рис.

4.4.3 индуктивность рассеяния сетевой обмотки может иметь положительное или

отрицательное значение, при этом индуктивности рассеяния двух вентильных обмоток во

всех случаях положительны [90].

В соответствии с рис.

4.4.3 для режимов сквозного и частичного короткого замыкания

трансформатора может быть составлена сле

()

⎪

⎭

⎪

⎫

⎟

⎞

⎜

⎛

+= ,

11 sнч

скв

xIU

xxIU

(4.4.6)

⎬

⎠⎝

211

ssн

Из системы уравнений (4.4.6) определяются сопротивления рассеяния обмоток:

⎪

⎭

⎪

⎬

⎫

−

сквч

чскв

(4.4.7)

При использовании базисных величин U

1н

, I

1н

, z

, ω

=ω

сопротивления и

индуктивности рассеяния обмоток могут быть определены в относительных единицах:

()

⎪

⎭

⎪

⎬

⎫

−==

чсквss

UUxl

22 сквчss

(4.4.8)

ются

схе

ен-

тального определения потерь эне сквозном и частичном коротких в

сх ной обмотке).

При определении активных сопротивлений обмоток трансформатора использу

мы замещения, изображенные на рис.

4.4.4, которые соответствуют условиям эксперим

ргии при замыканиях (

емах вторичные обмотки приведены к первич

Uскв

z2z2

Uч

Режим сквозного замыкания Режим кчастичного замы ания

z2z2

I1=I1н н

I =I2=0,5I1н I2=0,5I1н

I1=I1

2 I1н

Рис.4 прощенные схемы заме ехобмото о а

для определения акти ротивлений

замыка ы ток трех-

об

м та ая

система

.4.4 У щения тр чного трансф рматор

вных соп обмоток

Для режимов сквозного и частичного коротких ний втори

чн х обмо

моточного трансформатора

уравнений:

в соответствии с рис.

4.4.4 ожет быть со влена следующ

()

⎭

⎬

⎫

+=+= 3,

rrIPrIP

нчнскв

4.4.9)

Акти сопротивления обмоток яются при с авнений

(4.4.9):

11н

(

вные определ решении си темы ур

⎭

⎬

−

== .

сквччскв

⎫

−

нн

(4.4.10)

102

Электроприводы и системы с электрическими машинами и полупроводниковыми преобразователями

В соответствии с указанным математическим описа на программа рас-

че ехобмоточ о ром и 12-

пу ы т с-

то

В качестве примера по указанно е выполн ре-

жима работ мы преобразования при х исходны а е питаю-

щей сети 39 напряжения сети дуктивност 0 , мощ-

ность трансформатора 883 кВА, коэффици сформации т , напря-

жение кор замыкания трансформато ное 11 %, замыка-

ни

при ро мыкании

8 к Вт а -

ти индуктивно а 002 Гн,

за

на рис.

4.4.5 в виде ди но ачений

то

нием разработа

фта электромагнитных процессов в схеме с тр ным транс

рмато

льсным тиристорным выпр

в рис.

4.4.1.

ямителем с последовательн м соединение иристорных мо

й программ ен расчет установившегося

ы схе следующи х данных: н

пряжени

0 В, частота 50 Гц, ин фазы сети ,000075 Гн

ент тран трансформа ора 0,952

откого ра сквоз

сть потерь

напряжение короткого

я трансформатора частичное 30 %,

мощно квозном ко тком за

Вт, мощность потерь при частичном замыкании 12 к , ЭДС в цепи н

грузки 822 В, ак

вное сопротивление в цепи нагрузки 0,152 Ом, сть в цепи грузки 0,

данный ток нагрузки 645 А.

Результат расчета представлен

аграммы мг венных зн

ков и напряжений в рассма риваемой схеме.

Ри ения схем мителем

dm d

с.4.4.5 Токи и напряж в е с 12-пульсным выпря

с последовательным соединением тиристорных мостов

На рис.4.4.5 изображены напряжения u

и токи i

фаз сети, напряжения u

фаз вто-

ричных обмоток трансформатора, токи i

фаз вторичных обмоток трансформатора, выпрям-

ленные напряжения тиристорных мостов u

, а также напряжение нагрузки u .

103

Пронин М. В., Воронцов А. Г., Калачиков П. Н., Емельянов А. П.

Из рис.4.4.5 видно, что фазные токи выпрямителей имеют трапецеидальную форму.

При э

аженных

на рис.

4.4.5.

том фазные токи питающей сети имеют форму, более близкую к синусоиде.

В таблице

4.4.1 представлены результаты анализа токов и напряжений, изобр

аблица 4.4.1 Результаты анализа токов и напряжений в схеме с 12-пульсным

выпрямителем с последовательным соединением мостов

Фазное напряжение питающей сети, В

Коэффициент искажения синусоидальности кривой

225.387

0.09192

Частоты гармоник, Гц

550

650

Действующие значения

224.433

14.044

11.280

Фазы, гр.

175.0940

68.4268

1150

1250

4.027

3.397

-134.1059

165.0030

1.1188

Фазный ток сети, А

Коэффициент искажения синусоидальности кривой

1047.931

0.06521

Частоты гармоник, Гц

250

550

650

1150

Действующие значения

1045.700

5.773

54.377

36.971

7.287

Фазы, гр.

145.7922

111.3189

159.7923

92.9656

-40.4639

1250

5.623

-101.0838

Фазное напряжение 1 вторичной обмотки тр-ра, В 228.222

Частоты гарм

1250

6.178

64.8088

3.2874

156.0636

оник, Гц

Действующие значения

219.637

Фазы, гр.

171.2038

250

350

550

33.556

29.112

27.237

94.7821

24.8325

650

850

950

1150

21.554

7.497

3.306

7.732

-2.7590

25.4291

-7

-139.3337

Фазное напряжение 2 вторичной обмотки тр-ра, В 228.247

Частоты г

50 219.833 141.2907

армоник, Гц Действующие значения Фазы, гр.

Фазный ток 1 вторичной обмотки тр-ра, А 510.411

Частоты гармоник, Гц

250

350

550

650

850

1150

Действующие значения

497.655

91.767

57.189

26.474

17.732

6.092

3.514

Фазы, гр.

145.4103

-173.0721

117.1653

156.2236

88.6888

119.3429

-46.3462

Фазный ток 2 вторичной обмотки тр-ра, А 508.503

Частоты гармоник, Гц

Действующие значения

495.757

Фазы, гр.

115.8797

Выпрямленный ток, А 642.949

Вы ное яж .0прямлен напр ение, В 920 45

Ча арм Г

600

200

ю ч

гр

2.1167

3.8273

стоты г оник, ц

Действу

щие зна ения

16.93

20.12

Фазы, .

104

Электроприводы и системы с электрическими машинами и полупроводниковыми преобразователями

§ 4.5 12-пульсный выпрямитель с параллельным соединением

трехфазных мостов

Полупроводниковые преобразователи и электроприводы с 12-пульсными тиристор-

ными или диодными выпрямителями с параллельным соединением мостов обладают теми же

преимуществами, что и установки с последовательным соединением мостов, но позволяют

работать с нагрузками, имеющими более низкое напряжение.

На рис.

4.5.1 изображена схема, в которой к трехфазной сети подключен трехобмо-

точный трансформатор с различными схемами соединения вторичных обмоток. Ко вторич-

ным обмоткам трансформатора подключены тиристорные мосты, соединенные параллельно

по цепи выпрямленного напряжения.

es1 es2 es3

ls ls ls

us1 us2 us3

ПИ-регулятор

напряжения сети

Еm

Расчет и фильтрация

действующего напряжения

us1, us2, us3

Usз

uy ПИ-регулятор

тока нагрузки

СИФУ

1,...j6

idз

es1, es2, es3

is2is1 is3

lsy

id2

u11

Фильтр

us1, us2, us3

lmy lmy lsy

id1

u21

u31

u12

u22

u32

Тр

зная обмотка источника питания, обмотки

трансф

ются между тиристорными мостами и вторичными

обмотками трансформатора, не попадая в нагрузку и в питающую сеть (в основном это 6

гармонические составляющие выпрямленных токов мостов, а также 5 и 7 гармонические со-

ставляющие фазных токов вторичных обмоток трансформатора). На рис.

4.5.2 для уравни-

тельного дросселя показаны направления магнитных потоков рассеяния Ф

и Ф

, потоков

намагничивания Ф

и Ф

, соответствующих выбранным направлениям токов. На этом же

Рис.4.5.1 Схема с 12-пульсным выпрямителем с параллельным соединением

тиристорных мостов

В схеме рис.4.5.1 изображены трехфа

орматора Тр, тиристорные мосты выпрямителя, элементы нагрузки постоянного тока,

блоки системы управления – те же элементы, что и в схеме рис.

4.4.1.

Отличительной особенностью схемы с параллельным соединением тиристорных мос-

тов является уравнительный дроссель. В схеме рис.

4.5.1 уравнительный дроссель представ-

лен активными сопротивлениями r

и индуктивностями рассеяния l

полуобмоток, а также

взаимными индуктивностями полуобмоток l

. Этот дроссель предназначен для ограничения

уравнительных токов, которые замыка

105

Пронин М. В., Воронцов А. Г., Калачиков П. Н., Емельянов А. П.

рисунке указано преобразование схемы дросселя, которое используется при построении ма-

тематической модели системы.

id1 id2

Фm1 Фm2

Фs1 Фs2

lsy lsy

lmy lmy

rsy rsy

id1 id2

em2=lmy·i'd2

em1=lmy·i'd1

Рис.4.5.2 Схема уравнительного дросселя и

ее преобразование при моделировании

При математическом моделировании схемы рис.4.5.1 осуществляется ее разделение

на взаимосвязанные подсхемы. Одна ступень преобразования заключается в разделении схе

мы на части по потокам взаимной индукции между обмотками трансформатора. Другая сту

пень зак орма-

тора в звенья выпрямленного тока. Эти преобразования описаны в предыдущем разделе. В

резуль

лючается в преобразовании тиристорных мостов и вторичных обмоток трансф

тате выделяются подсхемы

силовых цепей, изображенные на рис.4.5.3.

lsy

id2

lmy lmy lsy

id1

es1 es2 es3

ls ls ls

us1 us2 us3

is2is1 is3

lt1 lt1lt1

rt1 rt1 rt1

et2et1 et3

lt2lt2

rt2 rt2

u11

u21

et11 et21

lt2

rt2

u31

et31

i11 i21 i31 i32

et32et12

i12

rt3

lt3

et22

i22

rt3

lt3

rt3

lt3

u12

id1

u22

u32

id2

lэ1

eэ1 Kэ1

lэ2

Kэ2 eэ2

em2 em1

Рис.4.5.3 Разделение схемы с 12-пульсным выпрямителем с параллельным

соединением тиристорных мостов на подсхемы

106

Электроприводы и системы с электрическими машинами и полупроводниковыми преобразователями

На следующем этапе преобразования цепь нагрузки заменяется зависимым источни-

ком напряжения:

lireu

ddddd

++= (4.5.1)

Полученный источник напряжения u

, зависимый от тока i

, переносится в ветви вы-

прямленных токов тиристорных мостов. При этом образуются подсхемы, изображенные на

рис.

4.5.4.

id2

lsy

lmy

id1

lэ1

eэ1 Kэ1

lэ2

Kэ2 eэ2

lmy lsy

em2 em1

Рис.4.5.4 Преобразование подсхемы выпрямленных токов

В подсхемах выпрямленных токов рис.4.5.4 ЭДС e

и e

определяются взаимной

индуктивностью полуобмоток уравнительного дросселя и выпрямленным током другой ана-

логичной подсхемы. С учетом этого обстоятельства выпрямленные токи тиристорных мостов

определяются из следующих выражений:

⎪

⎭

⎪

⎬

⎫

+−−

иначе

тоKесли

иначе

lirue

если

stmyэ

stmysyэ

.5.2)

где l

– ст

То

(4.5.3)

Приближен исание трехобмоточног матора и его при

моделировании представлены в § 4.4. Вместе с необходимости систем

используются и бо чные модели трансформ частности, в од т, кото-

рые выпо ла создан ментальная уст хобмо-

точным т

ельным ем тири-

сторных стан произве-

дены экс го моделирования элек-

трически моде на ЭВМ

указанной очног элемен-

тов, в том

Тр

нность печения

симметри преобразования должно

быть обеспечено трансформации напряжения об-

мотки в одну вторичную обмотку и в другую. Коэффициенты трансформации определяются

как соотношения чисел витков обмоток, то есть как соотношения целых чисел. Вместе с тем,

⎪

+++

== ,,1

llll

тоK

stmydydэ

+−

yэ

+−

lir

mdyd

абилизирующая индуктивность.

4.5.4

к в подсхеме нагрузки (рис

21 ddd

iii +=

ное оп о трансфор преобразования

тем, при

в моделях

лее то торов. В ной из рабо

лнялись на «Электросиле», бы а экспери ановка с тре

рансформатором и 12-пульсным выпрямителем с

паралл соединени

мостов. Мощность макетной установки 600 кВт. На этой у овке были

перименты, позволившие оценить точность математическо

и х систем с полупроводниковыми преобразователями. Пр

системы была поставлена задача по возможности более т

лиро ании в

о описания

числе трехобмоточного трансформатора

ехобмоточный трансформатор

имеет следующую особе

ьных мостов 12-пульсной схемы

. Для обес

чной работы выпрямител

равенство коэффициентов из первичной

107

Пронин М. В., Воронцов А. Г., Калачиков П. Н., Емельянов А. П.

одна вторичная бмотка соединяется в звезду, другая – в треугольник, и соотношение

витков этих обмоток должно быть равно

о чисел

3, то есть иррациональному числу. Посколь

то коэффициенты трансформации напряжения

ку это

недостижимо, в одну и в другую вторичные

обмотки всегда несколько различаются. Кроме того, вторичные обмотки имеют различное

распо ие следствие конструктивных

различий рассеяния. Указанные осо-

беннос

звезду, вторичные обмотки одна соединена в звезду, другая – в треугольник. Известными

параметрами являются числа витков обмоток, соответственно, w

, w

. В математической

модели системы обмотка, соединенная в треугольник, преобразуется в эквивалентную звез-

ду. С учетом этого коэффициенты трансформации напряжения трехобмоточного трансфор-

матора из первичной обмотки в две вторичные определяются следующим образом:

ложен , выполняются из проводов различного сечения. В

вторичные обмотки имеют различные индуктивности

ти трехобмоточного трансформатора приводят к некоторому

нарушению симметрии

12-пульсной схемы преобразования, и в некоторых случаях это должно быть отражено в ма-

тематических моделях.

Предположим, что первичная обмотка трехобмоточного трансформатора соединена в

⎪

⎭

⎪

⎬

⎫

тр

(4.5.4)

Индуктивности рассеяния фаз различных обмоток трансформатора определяются в

соответствии со

х вторичные об-

мотки приведены к первичной обмотке.

схемами замещения, изображенными на рис.

4.5.5, в которы

I1=I1н

Uскв

xs1

xx s3s2

Сквозное замыкание Частичное замыкание 1

xs2 xs3

xs1

xs3xs2

xs1

1=I1н I1=I1н

Uч12 Uч13

Частичное замыкание 2

Рис.4.5.5 Схемы замещения трехобмоточного трансформатора

В соответствии со схемами рис.4.5.5 для определения индуктивностей рассеяния об-

моток используются следующие параметры трансформатора: напряжение сквозного коротко-

го замыкания U

скв

, напряжение частичного короткого замыкания 2 обмотки U

ч12

, напряжение

частичного короткого замыкания 3 обмотки U

ч13

. При использовании перечисленных пара-

метров индуктивности рассеяния определяются следующими выражениями (в относитель-

ных единицах):

()

⎪

⎭

⎪

⎬

⎫

−=

+−+−=

1133

1122

13121312

sчs

ччсквччсквсквs

lUl

UUUUUUUl

(4.5.5)

В модели системы индуктивности рассеяния вторичных обмоток, определенные вы-

ражениями (4.5.5), приводятся ко вторичным обмоткам в соответствии с 4.5.4.

Описание сетевой подсхемы рис.

4.5.3, мостовых вентильных подсхем, а также взаим-

ных связей между подсхемами приведено в предыдущих разделах.

В соответствии с указанным математическим описанием схемы с трехобмоточным

трансформатором и 12-пульсным выпрямителем с параллельным включением мостов разра-

ботана программа расчета на ЭВМ электромагнитных процессов.

108

Электроприводы и системы с электрическими машинами и полупроводниковыми преобразователями

В качестве примера выполнен расчет становившегося режима работы установки

витков

нительного

дроссе

ощностью 600 кВт при следующих данных: напряжение сети 390 В, частота напряжения

Гц, индуктивность фазы сети 0,000075 Гн, мощность трансформатора 883 кВА, число

первичной обмотки 20, числа витков вторичных обмоток 21 и 36, напряжение корот-

кого замыкания сквозное 11,16 %, напряжение короткого замыкания частичное 1 вторичной

обмотки 28,2 %, напряжение короткого замыкания

частичное 2 вторичной обмотки 30,8 %,

мощность потерь при сквозном замыкании 8 кВт, мощность потерь при частичном замыка-

нии 12 кВт. В цепи нагрузки ЭДС 411 В, активное сопротивление 0,038 Ом, индуктивность

0,0032 Гн, заданный ток 1290 А. Индуктивность рассеяния полуобмоток урав

ля 0,0000222 Гн, взаимная индуктивность полуобмоток 0,000124 Гн. Результат расчета

представлен на рис.

4.5.6 и в таблице 4.5.1.

Рис.4.5.6 Токи и напряжения в схеме с 12-пульсным выпрямителем

с параллельным соед

ие то-

инением тиристорных мостов

Из таблицы 4.5.1 видно, что неравенство коэффициентов трансформации напряжения

во 2-й и в 3-й вторичных обмотках трехобмоточного трансформатора и различия в индук-

тивностях рассеяния вторичных обмоток повлияли в основном на распределение выпрям-

ленного тока между параллельно включенными тиристорными мостами. В одном мосте вы-

прямленный ток на 8,7 % больше среднего значения, в другом мосте выпрямленный

ток на

8,7 % меньше среднего значения. Вследствие этого 5 и 7 гармонические составляющ

109

Пронин М. В., Воронцов А. Г., Калачиков П. Н., Емельянов А. П.

ков, потребляемых тиристорными мостами, в сети взаимно компенсируются не полностью. В

выпрямл еские со-

ставляющие им рабо-

ты расс

Таблиц

вы

сперимент

енном напряжении (в напряжении нагрузки) также появляются гармонич

, свойственные 6-пульсным преобразователям. То есть 12-пульсный реж

матриваемого выпрямителя несколько нарушается.

а 4.5.1 Результаты расчета токов и напряжений в схеме с 12-пульсным

прямителем с параллельным соединением мостов и результаты эксперимента

Расчет

Эк

Фазное напряжение питающей сети,

Коэффициент искажения синусоидаль

ности

225.186

0.08390

225.

0.0834

Частоты гармоник, Гц

350

550

650

1150

1250

Действующие значения

10.170

298

2.540

Фазы, гр.

099

510

10.0776

-160.4774

Действ.зн.

224

1.58

10.33

250

224.392

2.077

174.9

84.1

1.270

12.925

-7.0318

78.7743

1.55

12.5

950

1.951

-88.1141

-174.9325

2.48

3.46

Фазный ток сети, А

Коэффициент искажения синусоидальности

1051.182

0.06266

1080.

0.0587

Частоты гармоник, Гц

Действующие зн

150

250

ачения

1049.117

19.514

7.795

50.720

Фазы, гр.

92.7035

169.2420

1.7004

Действ.зн.

8.0

51.0

42.0

640

145.9224

-138.4541

174.6976

1080

12.6

350

550

650

33.384

Фазное напряжение 1 вторичной обмотки, В 226.711

223

Частоты

250

350

550

950

1150

1250

41.242

93.2861

5.2121

5.5770

35.6

17.9

4.6

гармони

218.571

170.6860

218

к, Гц

Действующие значения

Фазы, гр.

Действ.зн.

650

850

19.31

4.60

19.467

24.697

39.4046

74.8547

15.0

21.4

5.734

4.782

6.053

-33.7060

-104.3667

176.1368

6.1

Фазное напряжение 2 вторичной обмотки, В 226.022

Частоты гармоник, Гц Действующие значения Фазы, гр.

50 218.906 141.2824

Фазн ки, А 557.847

550

ый ток 1 вторичной обмот

Частоты гармоник, Гц

Действующие значения

Фазы, гр.

Действ.зн.

250

350

550

650

850

950

1250

542.050

120.849

41.102

25.279

16.289

4.060

4.613

2.904

145.5630

-175.1345

133.0561

165.2338

96.9167

109.4076

66.5737

-101.5622

532.0

113.0

44.0

26.0

20.0

4.9

8.2

2.4

Фазный ток 2 вторичной обмотки, А 472.352

466

Частот в.зн. ы гармоник, Гц

Действующие значения

458.146

Фазы, гр.

116.4184

Дейст

Выпря

Выпрямленный ток 2 моста, А

Ток

589.525

602.0

мленный ток 1 моста, А

701.245

690.0

нагрузки, А

1290.770

1290.0

Выпрямленное напряжение, В 460.146

460

Частоты гармоник, Гц

300

Действующие значения

2.72

Фазы, гр.

Действ.зн.

600

900

1200

9.397

2.906

15.261

-161.4473

-166.9525

81.7952

95.5788

3.6

3.7

1.47

10.4

Другой важный результат – сравнительно небольшие отличия результатов расчетов

от результатов экспериментов, которые указаны в таблице

4.5.1. Для подтверждения этого на

рис.

4.5.7 представлены осциллограммы токов и напряжений, снятые на макетной установке,

и кривые, полученные при расчетах на ЭВМ.

110