Металлургическая и горнорудная промышленность 2010 №2

Подождите немного. Документ загружается.

I l%2 ++30#(7%1* ? ( #.0-.03$- ? /0.,;8+%--.12</2010



151

ГОРНОРУДНОЕ ПРОИЗВОДСТВО

степени являются основой для прогнозирования пер-

спективы развития железорудной промышленности.

При этом должна учитываться перспектива развития

мирового рынка и металлургического производства

Украины, то есть развития внутреннего рынка желе-

зорудного сырья.

Главной задачей горнорудных предприятий в

2010-2011 гг. является преодоление влияния кризис-

ных явлений. В этот период необходимо восстано-

вить объемы производства сырья до уровня 2007 г.

Пре

дпосылки для реализации этой задачи имеются.

Ожидается уже в 2010 г. активизация деловой актив-

ности на мировом рынке стали, в том числе на рын-

ке Украины. По данным Всемирной ассоциации ста-

ли (WSA) прогнозируется стабилизация глобально-

го спроса в 2010 г. В текущем году объемы потребле-

ния металлопродукции в мире выраст

ут на 9,2 % [3],

что, естественно, благоприятно отразится и на спрос

украинской металлопродукции и железорудного сы-

рья. Прогнозируется, что в Украине уже в 2010 г. вы-

плавка стали увеличится на 16 %.

Дальнейшее развитие горнорудных предприятий

намечается их перспективными планами на основе

разработанных и выполняемых проектов инвестиций.

Ингулецкий ГОК планирует увеличить производство

концентрата до 15-16 млн. т при фак

тически достиг-

нутом в 2007 г. уровне 13,7 млн. т за счет вовлечения

в отработку запасов руды вне контуров карьера. Се-

верный ГОК в 2009 г. произвел 13,76 млн. т концен-

трата при достигнутом в 2007 г. уровне 13,4 млн. т

и намечает довести его производство до 15 млн. т пу-

тем восстановления шахты «Первомайская» и ув

ели-

чения производительности карьеров. Центральный

ГОК планирует незначительный рост объемов произ-

водства концентрата ввиду ограниченных возможно-

стей карьеров. Предусматривается увеличить произ-

водство концентрата до 6,5 млн. т при достигнутом

уровне 5,94 млн. т в 2007 г. Южный и Полтавский

ГОКи в ближайшей перспективе не намечают увели-

чение производства концентрата. Главная задача этих

предприятий – обеспечить по

ддержание мощности

на уровне достигнутых объемов производства 2007 г.

ОАО «АрселорМиттал Кривой Рог» планирует уве-

личение мощности горно-обогатительного комплекса

до 10-11 млн. т за счет развития горных работ в карье-

рах и реконструкции и технического переоснащения

обогатительной фабрики.

По предприятиям с подземным способом добычи

природнобогатых железных руд не намечается рост

объемов. Планы этих пре

дприятий направлены на

поддержание мощности. В перспективе рост объемов

производства будет также обеспечен за счет завер-

шения строительства и ввода в эксплуатацию Криво-

рожского горно-обогатительного комбината окислен-

ных руд (КГОКОР) и строительства новых предпри-

ятий – Васиновского и Приазовского ГОКов в Запо-

рожской области. Ввод в эксплуатацию КГОКОР ре-

шает ряд проб

лем общегосударственного значения

и непосредственно ОАО «АрселорМиттал Кривой

Рог». К ним относятся:

- удовлетворение потребности в железорудном сы-

рье отечественных металлургических предприятий и

поддержание экспортного потенциала Украины;

- рациональное использование запасов железных

руд за счет вовлечения в переработку окисленных

кварцитов попутной добычи ЮГОКа и ГОКа ОАО

«АрселорМиттал Кривой Рог», а т

акже отработки

окисленных кварцитов, заскладированных в отвалах;

- высвобождение площадей в ОАО «Арселор-

Миттал Кривой Рог» для складирования вскрышных

пород и за счет этого исключение необходимости от-

вода новых площадей плодородных земель;

- улучшение экологической ситуации в Кривом

Роге;

- создание более шести тысяч новых рабочих

мест;

- получение возможности взаиморасчетов со

ст

ранами-участниками строительства КГОКОР.

Мощность КГОКОР составляет 10,2 млн. т в год

железорудных окатышей. Целесообразна приватиза-

ция украинской доли КГОКОР и осуществление фи-

нансирования достройки комбината за счет средств

потенциального инвестора.

В результате строительства и ввода в эксплуата-

цию Васиновского ГОКа на базе Васиновского место-

рождения (Запорожская область) мощность комби-

ната по добыче м

агнетитовых кварцитов подземным

способом должна составить 8,0 млн. т в год, по произ-

водству железорудного концентрата - 3,0 млн. т с со-

держанием железа 69-70 %. Подземный способ добы-

чи руды позволит в несколько раз сократить потреб-

ность предприятия в земельном отводе. Строитель-

ство комбината вызвано необходимостью покрытия

потребности в железорудном сырье металлургиче-

ских пре

дприятий в перспективе. Особенностью это-

го месторождения является наличие запасов легко-

обогатимых железистых кварцитов. Производимый

из них концентрат пригоден для производства сырья

для прямого восстановления железа – металлизован-

ных окатышей или брикетов, что позволит ежегодно

экономить около 1,0 млн. т дефицитного и дорогосто-

ящего кокса. В настоящее время рядом проектных ин-

ститутов выпо

лняется технико-экономическое обо-

снование строительства Васиновского ГОКа. Финан-

сирование строительства будет осуществляться инве-

стором.

В целом по железорудной промышленности в

ближайшем десятилетии ожидается рост производ-

ства железорудного сырья на 18-20 млн. т в год в ре-

зультате поддержания и наращивания мощностей

действующих и строительства новых горнорудных

предприятий. Уточнение объемов производства же-

ле

зорудного сырья в перспективе должно быть про-

изведено при разработке «Концепции государствен-

ной целевой программы развития и реформирования

горно-металлургического комплекса на период до

2020 года», в которой будет определена потребность

отечественных металлургических предприятий. Пер-

спектива развития железорудной промышленности

будет зависеть от своевременного решения назреваю-

I l%2 ++30#(7%1* ? ( #.0-.03$- ? /0.,;8+%--.12</2010



152

ГОРНОРУДНОЕ ПРОИЗВОДСТВО

щих проблем, характерных практически для всех гор-

нодобывающих предприятий и предопределенных

спецификой горнорудного производства.

Специфика горнорудных предприятий - это посто-

янное увеличение глубины карьеров и шахт по мере

отработки запасов руды. Сегодня глубина отдельных

карьеров достигает 350 м, шахт 1300-1400 м. Боль-

шие глубины разработки вызывают постоянный рост

затрат на добычу руды. В перспективе г

лубины карье-

ров и шахт достигнут таких значений, при которых

добыча руды станет экономически нецелесообраз-

ной при традиционных направлениях и способах раз-

работки. Необходимо определение предельно допу-

стимой глубины карьеров и шахт и поиска решений,

предотвращающих закрытие горнорудных предпри-

ятий. Для карьеров должны быть найдены принци-

пиально новые схемы вскрытия и т

ранспортные схе-

мы или осуществлен переход на открыто-подземный

способ отработки. Для шахт возможен постепенный

переход от добычи богатых руд к добыче магнетито-

вых кварцитов на верхних горизонтах и в межруднич-

ных участках, запасы руды в которых составляют око-

ло 10 млрд. т.

Серьезнейшей проблемой для горно-

обогатительных предприятий стало складирование

тходов добычи и обогащения. Назревает ситуация,

которая может вызвать негативные явления из-за от-

сутствия емкостей для такого складирования. Это яв-

ляется общей проблемой для всех предприятий, и ее

необходимо решать комплексно. Возникла парадок-

сальная ситуация. В результате длительной отработ-

ки запасов железных руд образовались огромные ис-

кусственные емкости в районе г

орнорудных предпри-

ятий. В то же время отсутствуют емкости для скла-

дирования отходов обогащения и площади для скла-

дирования вскрышных пород. Необходимы техниче-

ские решения, позволяющие использовать эти искус-

ственные образования для складирования как отхо-

дов обогащения, так и вскрышных пород.

Особенность эксплуатации шахт по добыче при-

роднобогатых руд подземным спо

собом заключается

в постоянном увеличении глубины ведения горных

работ. По мере отработки запасов железной руды в

эксплуатационных этажах должна вестись подготовка

новых этажей путем углубления стволов шахт и про-

ходки горно-капитальных и горно-подготовительных

горных выработок. Запасы железной руды на шах-

тах Кривбасса оценены до глубины 1500 метров, хотя

руда имеется и ниж

е этой глубины. В настоящее вре-

мя фактическая глубина шахт достигает 1300-1400 м.

Все подъемные установки шахт рассчитаны для подъ-

ема руды из глубины до 1500 м. Для отработки запа-

сов руды ниже 1500 м нужен переход на вторую сте-

пень подъема, то есть проходку и оснащение подъем-

ными установками «слепых» стволов. За

пасы руды до

глубины 1500 м на отдельных шахтах будут отработа-

ны за период 10-15 лет. Отработка запасов на глуби-

нах более 1500 м может оказаться экономически не-

целесообразной. Это является одной из самых глав-

ных проблем шахт по добыче богатых руд. Своевре-

менность принятия решения о направлениях работы

шахт в перспективе предотвратит преждевременное

закрытие и ликвидацию о

тдельных шахт.

Необходимо выполнение проектных работ по

постепенному, по мере отработки запасов богатых

руд до глубины 1500 м, переходу на добычу магне-

титовых кварцитов в полях действующих шахт и

межрудничных участков, запасы которых залегают на

небольших глубинах. Магнетитовые кварциты лег-

кообогатимы, из них можно получать концентраты с

содержанием ж

елеза 67-70 %. Себестоимость добы-

чи этих кварцитов будет не выше, чем в карьерах при

больших их глубинах.

Конкурентоспособность продукции отечествен-

ных предприятий недостаточна. Содержание железа

в агломерационных рудах на 1-2 %, а в концентратах

на 2-3 % ниже, чем в продукции основных зарубеж-

ных производителей, что создает значительные труд-

ности по сохранению традиционных рынков сбыта.

Для повышения к

ачества продукции и ее конкуренто-

способности требуются значительные капитальные

инвестиции. В рыночных условиях это является ре-

альной необходимостью.

Важным для горнорудных предприятий является

также ценовая политика. Сегодня единая ценовая по-

литика практически отсутствует. Анализ цен на про-

дукцию предприятий показывает что соотношение

цен между ними не соответствует потребительской

ценности. Прак

тически никакой политики цен наших

предприятий не проводится на международном рын-

ке. В Европе уровень цен на железорудное сырье дик-

тует Бразилия. Украина, являясь наибольшим постав-

щиком сырья в страны Восточной Европы, не уча-

ствует в формировании цен на рынке. Каждое пред-

приятие самостоятельно решает вопросы стоимо-

сти своей продукции с по

требителями, конкурируя с

украинскими производителями, вместо конкуренции

с поставщиками других стран, выступая на междуна-

родном рынке единым представителем.

Рассмотренные специфические особенности и

проблемы требуют проведения единой технической,

экономической и экологической политики, опреде-

ляющей перспективы развития горнорудного про-

изводства. Крупные проблемы технического харак-

тера, тесно связанные с проблемой управления от-

раслью и пре

допределенные ее спецификой, вызва-

ны отсутствием единой технической политики разви-

тия горнорудного производства. Вместе с тем, отсут-

ствие научно обоснованной промышленной и техни-

ческой политики может привести к негативным по-

следствиям. Политика должна определить направле-

ния развития горных работ на предприятиях на дли-

тельную перспективу с учетом назревающих круп-

ных проб

лем.

Выводы

1. В последнее десятилетие проявляется устой-

чивая тенденция роста объемов производства желе-

зорудного сырья в Украине, и только в 2008-2009 гг.

произошел спад выпуска товарной руды на 11,4 млн. т

I l%2 ++30#(7%1* ? ( #.0-.03$- ? /0.,;8+%--.12</2010



153

ГОРНОРУДНОЕ ПРОИЗВОДСТВО

в результате проявления кризисных явлений.

2. Спад производства в 2008-2009 гг. является

временным. Восстановление объемов производства

до уровня 2007 г. может быть обеспечено уже в 2010-

2011 гг.

3. Прогнозируется, что в период до 2020 г. будет

обеспечен прирост производства железорудного сы-

рья в объеме 18-20 млн. т.

4. За десятилетний период обеспечено повыше-

ние содержания железа в т

оварной руде. Произош-

ли положительные структурные изменения. Впер-

вые в истории железорудной промышленности стра-

ны с 2003 г. начато производство концентратов с со-

держанием железа 67 % и выше. Производство кон-

центратов с содержанием железа 65 % и выше за пе-

риод 1999-2009 гг. возросло в десять раз и составило

две трети общего его выпуска. Доля концентрата в то-

арной руде увеличилась с 75,7 до 83,3 %.

5. На горнорудных предприятий существуют се-

рьезные проблемы, вызванные спецификой горного

производства. Возникают сложности при проведении

горных работ в карьерах и шахтах ниже предельных

глубин, определенных ранее выполненными проек-

тами. Весьма актуальной для горно-обогатительных

предприятий становится проблема складирования от-

ходов добычи и обогащения в

следствие отсутствия

свободных земельных площадей для размещения

вскрышных пород и емкостей для складирования от-

ходов обогащения.

6. Специфические особенности и проблемы тре-

буют проведения единой технической, экономиче-

ской и экологической политики, определяющей пер-

спективы развития горнорудного производства. Раз-

работка ее предприятиями и проектными института-

ми и реализация на ближайшую и длительную пер-

спек

тиву должна определить научно обоснованные

направления развития горных работ на предприятиях

с учетом решения всех назревших главных проблем.

Библиографический список

1 Грицина А.Е., Драгун Б.Т., Самохина О.В. и др.

Застосування сучасних методів оцінки якості за-

лізорудної продукції у техніко-економічних роз-

рахунках // Металлург. и горноруд. пром-сть. –

2008. - № 7 – С. 19-22.

2 Анализ работы доменных цехов. Выпуск 30.

Днепропетровск, 2009. - С. 42.

3 Кравчук К. Эпоха перемен // Контракты. Де-

ловой еженедельник. - К.: Новий друк, 2010. -

№ 1-2. - С. 8-10.

Поступила 27.11.2009

УДК 622.235.5

Ефремов Э.И. /д.т.н./

ИГТМ НАН Украины

Особенности и методы взрывного разрушения

обводненных горных пород

Теоретически и экспериментально обоснован механизм взрывного

разрушения обводненных горных пород, роль основных разрушающих факторов

при дроблении пород различной степени обводненности. Рассмотрены способы

формирования скважинных зарядов в обводненных породах при использовании

различных типов ВВ и конструкций зарядов, а также их влияние на

интенсивность дробления пород, экономические и экологические последствия.

Ил.2. Табл.1. Библиогр.: 8 на

зв.

Ключевые слова: обводненность горных пород, механизм разрушения пород взрывом, зона

переизмельчения, уровень обводненности, типы ВВ, осушение скважин, переменный диаметр

заряда ВВ, полиэтиленовые рукава, водный промежуток

Waterﬂ ooded rock explosive destruction method is theoretically and experimentally grounded, the role

of basic destructive factors when breaking rock of various watercut level is considered. Methods of blasthole

charge formation in water-bearing ground are considered when using various explosive types as well as their

effect on intensity of rock breaking, economic and ecological consequences.

Keywords: rock watercut, rock explosive destruction method, regrinding zone, watercut level, explosive

types, unwatering of wells, variable diameter of explosive charge, polyethylene hoses, water gap

Наука

Ефремов Э.И., 2010 г.

С увеличением глубины разработки полезных ис-

копаемых открытым способом растут объёмы добы-

чи крепких и обводненных горных пород. Глубина же-

лезорудных карьеров Украины в настоящее время до-

стигла 350 м, а доля обводненных горных пород на

этих карьерах за последние 25 лет возросла более чем

в 1,5 раза и составляет в большинстве случаев 90-95 %.

Высокая степень обв

одненности горных пород

отличает и гранитные карьеры. На карьерах по добы-

че флюсовых известняков и доломитов уровень об-

водненности горных пород несколько ниже и нахо-

дится в пределах 10-50 %.

Фактор обводненности горных пород в значи-

I l%2 ++30#(7%1* ? ( #.0-.03$- ? /0.,;8+%--.12</2010



154

ГОРНОРУДНОЕ ПРОИЗВОДСТВО

Рис. 1. Зависимость величины вновь образованной по-

верхности (S

) от массы заряда ВВ (m) в сухой (1) и обвод-

ненной (2) моделях

Таблица. Влияние уровня обводненности блоч-

ных моделей на характер их дробления

Уровень

обводненности, %

Показатели дробления моделей

Выход фракции

менее 5 мм, %

Диаметр среднего

куска, мм

Сухая модель 24,6 23,0

1-й уровень, 25 % 13,6 26,3

2-й уровень, 50 % 11,6 32,4

3-й уровень, 100 % 6,4 35,7

тельной степени влияет как на механизм разрушения

пород взрывом, так и на технологию формирования

скважинных зарядов. Во-первых, при наличии воды

изменяются физико-механические и прочностные

свойства горных пород, что сказывается на характере

их дробления. Во-вторых, обводненность сказывает-

ся на механизме воздействия взрыва на горную поро-

ду. И, наконец, обводненность м

ассива горных пород

оказывает влияние не только на технологию форми-

рования зарядов ВВ в скважинах, но и на выбор типа

ВВ. В конечном итоге это сказывается на экономике

взрывной подготовки горной массы и на экологиче-

ских последствиях взрывных работ [1].

Как известно, основными разрушающими факто-

рами при взрыве твердых сред являются ударная во

л-

на, с расстоянием переходящая в волну напряжений,

и расширяющиеся газообразные продукты детона-

ции. Проведенные экспериментальные исследования

[2] позволили оценить долю участия основных разру-

шающих факторов взрыва в общей работе взрывного

дробления, характеризуемой величиной вновь образо-

ванной поверхности. Было установлено, что доля волн

напряжений в работе дробления составляет 9-19 %,

а газообразных продуктов взрыв

а и соударения от-

дельностей 81-91 %.

При взрыве заряда ВВ в обводненной среде удар-

ная волна воздействует на водный промежуток, в ко-

тором она теряет часть своей энергии на нагревание,

испарение и вытеснение воды. При больших скоро-

стях расширения полости возникает ударная волна,

которая переходит в породу и производит её предраз-

ушение. Расширяющиеся продукты детонации спо-

собствуют проникновению воды в образованные вол-

ной напряжений трещины, изменяя характер разру-

шения породного массива.

Исследования основных разрушающих факто-

ров взрыва (волн напряжений и газообразных про-

дуктов детонации) в общей работе взрывного дробле-

ния твердых сред, проведенные на моделях блочного

строения в обводненных условиях, показали [2], что

в обв

одненных средах блочного строения усиливает-

ся волновое действие взрыва, а условия работы газо-

образных продуктов взрыва ухудшаются. Снижается

роль и ударного взаимодействия отдельностей.

Об ухудшении дробления моделей в обводнен-

ных условиях свидетельствует уменьшение величи-

ны вновь образованной поверхности при разрушении

взрывом зарядов ВВ в обводненных по сравнению с

сухими мо

делями (рисунок).

В сухих породах скорость продольных волн на-

пряжений в заполнителе трещин меняется от 350 до

700 м/с, тогда как в обводненном массиве скорость

продольных волн в заполнителе трещин (воде) со-

ставляет около 1500 м/с. Однако, несмотря на то, что

в обводненных породах напряжения с удалением от

заряда затухают медленнее, чем в с

ухих, дробление

их оказывается хуже. И это связано с ухудшением

проникающего действия газообразных продуктов де-

тонации. В то же время, при проникновении газоо-

бразных продуктов взрыва в обводненную среду уси-

ливается квазистатическое действие взрыва, что мо-

жет способствовать увеличению общего объёма от-

битой взрывом среды.

Подтверждением достоверности предлагаемо-

го ме

ханизма действия взрыва в обводненных сре-

дах являются экспериментальные исследования при

взрывании песчано-цементных моделей с концентри-

ческой щелью [1]. Напряжения за щелью, зафикси-

рованные пьезоэлектрическими датчиками, при за-

полнении щели водой в два раза выше, чем в случае,

когда заполнителем щели является воздух. При этом

масса разрушенной части модели с за

полненной во-

дой щелью, а, следовательно, и объём отбитого ма-

териала, в 1,26 раза больше массы разрушенной ча-

сти модели с воздушной щелью. Однако выход мел-

ких фракций (менее 5 мм) при взрыве сухих моделей

в 2,7 раза больше, чем при разрушении модели со ще-

лью, заполненной водой. Диаметр среднего куска при

наличии заполненной в

одой щели оказался в 2 раза

больше.

На практике уровень воды в скважинах колеблет-

ся в широких пределах. По высоте колонки заряда

возможны участки обводненных и сухих пород. В

силу этого можно предположить, что в каждом кон-

кретном случае при взрыве заряда ВВ может менять-

ся механизм разрушения горных пород в зависимо

сти

от уровня обводненности отдельных участков сква-

I l%2 ++30#(7%1* ? ( #.0-.03$- ? /0.,;8+%--.12</2010



155

ГОРНОРУДНОЕ ПРОИЗВОДСТВО

жины. Проверка данного предположения была осу-

ществлена при разрушении сборных моделей (каж-

дая модель состояла из 60 песчано-цементных бло-

ков), размещенных в металлическом боксе с обрези-

ненными стенками [3]. В соответствии с методикой,

было предусмотрено три уровня воды, % высоты мо-

дели: 1-й 25; 2-й 50 и 3-й 100. Данные замера грану-

лометрического состава разрушенных моделей (сит

о-

вой анализ), с учетом уровня их обводненности, дают

основание утверждать, что с увеличением уровня об-

водненности уменьшается содержание мелких фрак-

ций (менее 5 мм), и при этом увеличивается средний

диаметр среднего куска (таблица).

Таким образом, теоретические и эксперименталь-

ные исследования механизма разрушения обводнен-

ных горных пород позволили установить, что их дро-

ление, несмотря на усиление волнового действия

взрыва, ухудшается. Это связано с ухудшением рабо-

ты газообразных продуктов детонации в результате

чего значительно снижается ударное взаимодействие

составляющих породу отдельностей. Для обеспече-

ния повышения интенсивности взрывного дробле-

ния обводненных горных пород вполне логично уве-

личить удельный расход взрывчатых веществ. Кроме

того, при отбойке обв

одненных горных пород возни-

кает необходимость выбора типа ВВ и способа фор-

мирования скважинных зарядов с учетом технологи-

ческих требований к взорванной горной массе, эко-

номически обоснованных затрат на взрывные работы

и экологического воздействия на окружающую среду.

В качестве основных ВВ при отбойке обводнен-

ных горных пород на карьерах Украины на п

ротяже-

нии многих лет использовали гранулотол и граммо-

ниты 79/21 и 50/50. В частности, для отбойки обвод-

ненных пород на железорудных карьерах Кривбасса в

2000 г. использовали в среднем 27 % тротила в чистом

виде, однако уже в 2005 г. доля тротила на этих карье-

рах уменьшилась до 1,5 %. Остальной объём взрыв-

чатых ВВ на железорудных к

арьерах Кривбасса был

представлен тротилсодержащими взрывчатыми ве-

ществами типа акватол и граммонит 79/21 (69,4 %).

На Полтавском ГОКе доля тротила в 2000 г. не превы-

шала 15 %, а объём использования акватола и грам-

монита – 33,0 и 39,0 %, соответственно. В 2005 г. на

Полтавском ГОКе объёмы использования тротила и

граммонита составляли, соответственно, только 4,36

и 4,26 %. В последние годы доля тротилсодержащих

ВВ на к

арьерах Украины значительно уменьшилась,

а использование тротила в чистом виде на железоруд-

ных карьерах в настоящее время не превышает 0,5 %.

На карьерах нерудной промышленности для от-

бойки обводненных пород использовали и практиче-

ски используют в основном неводоустойчивые грам-

мониты и лишь в последние годы стали применять

эмульсионные ВВ. Вопрос использования нев

одоу-

стойчивых ВВ при отбойке обводненных горных по-

род – один из актуальнейших и решается с перемен-

ным успехом во многих странах мира десятки лет.

В связи с тем, что граммонит 79/21 является нево-

доустойчивым ВВ, вынужденная необходимость его

применения при отбойке обводненных горных пород

предопределила возникновение и внедрение различ-

ных технологических приёмов, об

еспечивающих воз-

можность и целесообразность его использования в

породах различной степени обводненности. Извест-

ны различные способы формирования скважинных

зарядов граммонита 79/21 при отбойке обводнен-

ных горных пород, среди которых следует выделить

два основных: заряжание скважин без осушения и с

предварительным их осушением.

Один из способов заряжания без предваритель-

ного осушения скважин был успешно ре

ализован на

предприятии «Кривбассвзрывпром» [4]. Этот спо-

соб предусматривает получение суспензии гранули-

рованного ВВ в насыщенном растворе аммиачной

селитры и размещение ее в полиэтиленовом рукаве.

По данной технологии на карьерах СевГОКа и

ИнГОка было взорвано 5000 т граммонита, подтвер-

див ее высокую эффективность.

ЗАО «Техновзрыв» была предложена технология

[5], основанная на ув

еличении плотности граммони-

та в процессе погружения полиэтиленового рукава с

ВВ в скважину. При этом в нижней части рукава про-

делывают отверстия, через которые в рукав с ВВ по-

ступает вода, находящаяся в скважине, и растворяет

часть аммиачной селитры, что способствует повыше-

нию плотности ВВ и потоплению рукава в обводнен-

ной скв

ажине.

Механизированный способ осушения скважин

на карьерах Кривбасса с использованием перенос-

ных погружных насосов впервые был осуществлен

на СевГОКе [6]. Двумя насосами осушали скважи-

ны с высотой столба воды до 10 м. Всего было осу-

шено и взорвано 2350 скважин. Замена гранулото-

ла граммонитом 80/20 привела к улучшению дробле-

ния пород и к снижению за

трат на взрывные работы.

НИПИгормашем была разработана осушающая уста-

новка УОС-1, модернизация которой за счет насоса

непрерывного действия (установка УОС-250) позво-

лила вдвое увеличить ее производительность.

На определенном этапе решение проблемы от-

бойки обводненных горных пород на железорудных

карьерах Украины в какой-то мере стало возможным

благодаря внедрению водоустойчивого тротилсодер-

жащег

о ВВ типа акватол (ГЛТ-20). При этом, за счет

высокой плотности акватола (1,45 г/см

)

значитель-

но упростился процесс заряжания обводненных сква-

жин. Как следствие, доля акватола на этих карьерах

в отдельные годы достигала 30 % и более. Вместе с

тем, различная плотность отдельных компонентов ак-

ватола (тротила и раствора аммиачной селитры) ча-

сто приводила к расслоению зарядов ВВ в скважинах,

когда тротил оседал на дно скважин, что нар

ушало

режим детонации заряда и надежность взрыва.

Важным этапом в решении многих технологи-

ческих, экономических и экологических проблем

взрывной отбойки обводненных горных пород яви-

лось создание и внедрение на карьерах Украины от-

I l%2 ++30#(7%1* ? ( #.0-.03$- ? /0.,;8+%--.12</2010



156

ГОРНОРУДНОЕ ПРОИЗВОДСТВО

ечественных эмульсионных взрывчатых веществ. На

первом этапе - это «Украинит», доля промышленно-

го использования которого на железорудных карье-

рах Кривбасса в 2002 г. составила всего 2,7 %. В даль-

нейшем ассортимент эмульсионных ВВ на карьерах

Кривбасса расширился за счет освоения эмульсион-

ного ВВ типа «Эмонит», а в последствии – «Анемик-

са». Внедрение эмульсионного ВВ типа «Анемикс»

было о

существлено в 2004 г. на Полтавском ГОКе.

В настоящее время доля «Анемикса» на Полтавском

ГОКе составляет свыше 70 %. При этом объёмы вне-

дрения «Анемикса» увеличиваются за счет его ис-

пользования на карьере ОАО «АрселорМиталл Кри-

вой Рог») и гранитных карьерах Украины. Активное

использование на железорудных карьерах Кривбас-

са различных типов эмульсионных ВВ, до

ля которых

составляет около 95 %, стало одним из основных на-

правлений повышения эффективности взрывной под-

готовки горной массы.

В 2006 г. испытано и внедрено на карьерах неруд-

ной промышленности эмульсионное ВВ типа «ЭРА»,

объёмы потребления которых на гранитных карьерах

в 2009 г. составили несколько тыс. т.

В целом доля эмульсионных ВВ на карьерах

краины в настоящее время составляет 60-65 %, что

позволяет эффективно решать проблему отбойки об-

водненных горных пород. Вместе с тем, следует от-

метить факт активного использования эмульсионных

ВВ и при отбойке необводненных крепких пород. Ре-

шение вполне обоснованное, так как эмульсионные

ВВ дешевле граммонитов и отличаются минималь-

ными объёмами выбросов вредных газов при взрыв

е.

Однако оценивать эффективность применения взрыв-

чатых веществ, исходя только из их стоимости, не со-

всем корректно. Необходимо также учитывать тех-

нологические требования к конечной продукции при

взрывной отбойке горных пород. В частности, это ка-

сается проблемы отбойки нерудных полезных иско-

паемых, одним из требований к продукции которых

является обеспечение при взрыв

е минимального вы-

хода мелких некондиционных фракций.

Как известно, зона переизмельчения пород при

взрыве образуется на контакте ВВ с породой и опре-

деляющее влияние на ее размеры оказывают плот-

ность и скорость детонации ВВ. Поскольку эмульси-

онные ВВ имеют (в основном) высокие плотность и

скорость детонации, их применение при отбойке не-

удных полезных ископаемых с этой точки зрения мо-

жет оказаться неэффективным. На наш взгляд, впол-

не целесообразно проведение на нерудных карьерах

широких промышленных испытаний эффективности

эмульсионных ВВ при отбойке обводненных пород

различной крепости, которые позволят объективно

оценить степень их влияния на выход мелких фрак-

ций, являющихся отходами производства (потери

по

лезных ископаемых). В конечном итоге, с учетом

экономических и экологических факторов, это будет

способствовать решению проблемы взрывной отбой-

ки обводненных пород на нерудных карьерах. Следу-

ет отметить, что, кроме выбора типа ВВ, управление

механизмом разрушения обводненных горных пород

возможно также за счет использования специальных

технологических приёмов и конструкций скважин-

ных зарядов.

При о

тбойке обводненных горных пород на не-

рудных карьерах с использованием граммонита 79/21

и 50/50 практикуется в основном два варианта техно-

логии заряжания обводненных скважин: при столбе

воды в скважине 1-2 м и её низкой проточности ВВ

в скважину засыпают без водоизоляции; при значи-

тельной обводненности массива пород используют

технологию заряжания скважин взрывчатым в

еще-

ством в полиэтиленовых рукавах. Вместе с тем при-

менение на нерудных карьерах высокобризантных

тротилсодержащих ВВ типа граммонит 79/21 не ре-

шает ни проблему снижения затрат на производство

взрывных работ, ни проблему уменьшения потерь по-

лезных ископаемых в результате переизмельчения по-

роды в ближней зоне заряда ВВ. Эти проблемы, на

наш взгляд, могут быть решены при испо

льзовании

низкобризантных ВВ простейшего состава, которые,

однако, являются неводоустойчивыми и их примене-

ние при отбойке обводненных горных пород без спе-

циальных технологий невозможно.

На наш взгляд, одним из направлений, способ-

ствующим решению проблемы снижения затрат на

взрывные работы при отбойке обводненных горных

пород на нерудных карьерах, яв

ляется технология с

размещением неводоустойчивых ВВ простейшего со-

става в полиэтиленовых рукавах с предварительным

осушением скважин. Используя опыт отечествен-

ных и зарубежных горнодобывающих предприятий,

такая технология была испытана в 2003 г. и в даль-

нейшем внедрена на карьерах по добыче флюсовых

известняков и доломитов при отбойке пород крепо-

стью f = 6-10 баллов по шкале проф. М.М. Про

тодья-

конова [3]. При этом, после откачивания воды из сква-

жин с помощью усовершенствованного погружного

устройства, в них размещали полиэтиленовые рукава,

в которые засыпали неводоустойчивое ВВ простей-

шего состава вместо граммонита 79/21. В результа-

те, при качественном дроблении пород, были значи-

тельно уменьшены затраты на взрывные работы и по-

тери по

лезных ископаемых за счет сокращения объё-

ма мелких фракций. В частности, при взрывании об-

водненных пород (столб воды в скважине от 3 до 7 м)

крепостью f = 6 баллов по шкале проф. М.М. Прото-

дьяконова объём фракций дробления 0-200 мм соста-

вил 23,0 %, против 29,0 % при отбойке необводнен-

ных пород. .

Следует отметить, что относительно низкая про-

изв

одительность откачки воды с использованием по-

гружного устройства в случае его «заклинивания» в

скважинах, а также высокая проточность воды нега-

тивно сказываются на эффективности данной техно-

логии и объёмах ее реализации. Более того, в случае

перехода на использование малого диаметра скважин

(100-150 мм), что практикуется на предприятиях не-

рудной промышленности, данный в

ариант осушения

скважин практически не имеет перспективы. Нужны

I l%2 ++30#(7%1* ? ( #.0-.03$- ? /0.,;8+%--.12</2010



157

ГОРНОРУДНОЕ ПРОИЗВОДСТВО

более надежные и высокопроизводительные способы

и средства для осушения скважин и, в частности, это

могут быть погружные насосы, используемые в зару-

бежной практике. Не исключено, что вполне эффек-

тивным в этом случае может оказаться использование

низкоплотных эмульсионных ВВ

Серьезным препятствием для применения водо-

изоляционных оболочек (рукавов) является вероят-

ность их порыва в проце

ссе заряжания скважин и по-

падания воды в заряд ВВ. Проникающая в заряды ВВ

вода, может привести к флегматизации ВВ, сниже-

нию их энергетических показателей и, в конечном

итоге, к затуханию детонации заряда.

На практике диаметр рукавов принимают как

больше, так и меньше диаметра скважин. Однако в

любом случае, даже, ко

гда диаметр рукава больше

диаметра скважины, между рукавом с ВВ и стенкой

скважины образуется водный зазор. Это происходит в

силу того, что гранулированные ВВ, плотность кото-

рых меньше плотности воды, уплотняются под напо-

ром воды, поступающей из породного массива. Уста-

новлено, что при наличии водного зазора давление в

ударной волне на стенки зарядной по

лости снижает-

ся более чем вдвое [1], следствием чего является сни-

жение выхода переизмельченных фракций породы.

Для уменьшения вероятности порыва рукавов при их

опускании в скважины и создания условий для про-

хождения воды между стенками скважин и рукавами

с ВВ рекомендуется диаметр полиэтиленового рукава

равный 0,85 диаметра скважины.

Идея изменения ме

ханизма взрывного воздей-

ствия на породу по высоте уступа за счет создания

промежутка (зазора) между ВВ и стенкой скважины

была реализована при использовании полиэтилено-

вого рукава переменного диаметра. Отличительная

особенность новой конструкции заряда заключает-

ся в том, что участки большого диаметра при запол-

нении их ВВ плотно прилегают к стенкам скважин.

На

против, на участках уменьшенного диаметра обра-

зуются воздушные зазоры. В обводненных породах

– это водные зазоры. Во всех случаях инертные за-

зоры являются экраном для ударных волн, возникаю-

щих при взрыве, снижая интенсивность нагружения

разрушаемого массива пород.

Впервые конструкция заряда с использовани-

ем полиэтиленового рукава переменного диаметра

была испытана на Полтавском ГО

Ке. В дальнейшем

конструкция и технология формирования скважин-

ных зарядов переменного диаметра по высоте уступа

была несколько усовершенствована и использована

при отбойке пород на флюсовых карьерах [7]. После

получения положительных результатов при взрывах в

необводненных породах как по качеству дробления,

так и по сокращению объёма мелких фракций, про-

верка эффективности нового мет

ода была осущест-

влена при отбойке обводненных горных пород. Все-

го в обводненных породах было взорвано около 300

скважин с зарядом переменного диаметра и при этом

достигнута экономия ВВ в пределах от 40 до 60 кг на

каждой скважине.

Анализ гранулометрического состава взорван-

ной горной массы при взрывании обводненных гор-

ных пород подтвердил факт в

лияния водного зазо-

ра на контакте ВВ со стенкой скважины на характер

их разрушения: при крепости известняков крепостью

f = 6 баллов выход фракции дробления 0-200 мм со-

ставил 38,0 и 41,0 % при отбойке необводненных по-

род; при крепости доломитов f = 8 баллов по шкале

проф. М.М. Протодьяконова выход фракции 0-200 мм

составил 26,5 %, а при отбойке необводненных по-

ро

д 30,9 %.

Многолетней практикой ведения взрывных ра-

бот доказано, что одним из эффективных способов

управления качеством дробления пород является

взрывание скважинных зарядов, рассредоточенных

инертными промежутками. При этом при уменьшен-

ном расходе ВВ повышается качество дробления по-

род и снижается выход мелких фракций. Сдерживаю-

щим фактором активного внедрения данного способа

взрывания является те

хнологическая сложность соз-

дания воздушного, а тем более водного промежутка.

С учетом реального увеличения объёмов добычи

обводненных горных пород на карьерах, нами была

осуществлена проверка эффективности скважинных

зарядов, рассредоточенных водным промежутком,

в промышленных условиях [8] при отбойке пород

средней крепости (f = 8-10). При этом для формиро-

вания водных промежутков длиной 1,5-2,0 м в экспе-

риментальных скв

ажинах использовали специальное

устройство. Анализ гранулометрического состава

взорванной горной массы показал, что на эксперимен-

тальном участке выход мелких фракций (0-200 мм)

оказался на 12,0 % ниже, чем на контрольном. Каче-

ственное дробление пород в целом можно объяснить

более равномерным распределением ВВ по высоте

уступа и уменьшением площади контакта ВВ с раз-

рушаемой средой.

Выв

оды

Обводненность горных пород в значительной сте-

пени влияет как на механизм разрушения горных по-

род взрывом, так и на технологию формирования

скважинных зарядов ВВ.

1. Экспериментально установлено:

– в сплошной обводненной среде при взрыве сни-

жается амплитуда давления в волне сжатия на кон-

такте с ВВ и возрастает роль газообразных продук-

то

в детонации в процессе ее разрушения, в результате

чего увеличивается общий объём разрушенной взры-

вом среды;

– при взрыве в трещиноватых средах блочного

строения уменьшается роль газообразных продуктов

детонации, выходящих за пределы разрушаемого по-

родного блока, и значительно снижается эффект соу-

дарения кусков, что ведет к ухудшению качества дро-

бления и, ка

к следствие, к необходимости увеличе-

ния удельного расхода ВВ или изменения технологии

формирования и конструкции скважинных зарядов;

– с увеличением уровня обводненности среды

снижается выход мелких фракций дробления и уве-

I l%2 ++30#(7%1* ? ( #.0-.03$- ? /0.,;8+%--.12</2010



158

ГОРНОРУДНОЕ ПРОИЗВОДСТВО

личивается диаметр среднего куска.

2. Одним из наиболее перспективных способов

повышения эффективности взрывной отбойки об-

водненных горных пород и снижения экологической

нагрузки на окружающую среду является использо-

вание эмульсионных ВВ.

3. При отбойке обводненных пород средней и

ниже средней крепости, и, прежде всего, нерудных

полезных ископаемых, целесообразно использовать

технологию формирования зарядов из нев

одоустой-

чивых ВВ простейшего состава в полиэтиленовых

рукавах с предварительным осушением скважин.

4. Использование при отбойке обводненных гор-

ных пород конструкций скважинных зарядов, преду-

сматривающих создание водных зазоров между ВВ

и стенкой скважины, а также водных промежутков

между отдельными частями скважинного заряда ВВ,

обеспечивает, при уменьшенном расходе ВВ, сокра-

щение объёма переиз

мельченных фракций и сниже-

ние негативного воздействия на окружающую среду.

Библиографический список

1. Влияние обводненности горных пород на меха-

низм их разрушения и технологию взрывной от-

бойки / Э.И. Ефремов, А.В. Пономарёв, В.В. Ба-

ранник, А.Я. Бережецкий // Вісник КДПУ, вип. 2,

2006. – С. 75-77.

2. Разрушение горных пород энергией взрыва /

Э.И. Ефремов, В.С. Кравцов, Н.И. Мячина и др. –

К.: Наукова думка, 1987. – 264 с.

3. Теория и практика взрывного разрушения

обводненных горных пород / Э.И. Ефремов, А.В.

Пономарёв, В.В. Баранник // Сб. научн. трудов

НГУ, т. 2, 2005. – С. 137-141.

4. Применение неводоустойчивых ВВ при заря-

жании обводненных скважин / В.В. Перегудов,

В.А. К

олодяжный, С.С. Ткаченко // Горный жур-

нал. - 1989. - № 4. – С. 11.

5. Прокопенко В.С. Физико-технические

основы разрушения скальных пород взрывами

скважинных зарядов взрывчатых веществ в ру-

кавах: Дис… докт. техн. наук. – Национ. НИИ

охраны труда. К.: 2003. – 376 с.

6. Применение зерногранулита 80/20 в обвод-

ненных условиях / Б.С. Давыдов, П.И. Семенко,

И.Т. К

олесниченко и др. //Горный журнал. - № 9.

- 1969. – С. 37-39.

7. Влияние конструкции скважинных зарядов и

обводненности горных пород на эффективность

их взрывной отбойки /Э.И. Ефремов, В.В. Баран-

ник // Вісник КДПУ, № 6, ч. 1. – Кременчук: 2006.

– С. -111-113.

8. Механизм разрушения горных пород рассредо-

точенными зарядами / Э.И. Ефремов, В.А. Ники-

форова, Е.В. Ник

оленко // Мат. ХVІІІ Междунар.

научной школы им. акад. С. Христиановича «Де-

формирование и разрушение материалов с дефек-

тами…», Симферополь, ТНУ, 2008. – С. 88-91.

Поступила 01.12.2009

Рис. 2. Массовый взрыв скважинных зарядов ВВ при отбойке нерудных полезных ископаемых.

I l%2 ++30#(7%1* ? ( #.0-.03$- ? /0.,;8+%--.12</2010



159

Объект исследований – способы и

средства борьбы с вредными выбросами,

выделяющихся при открытой разработке

железорудных местороджений. Цель работы –

разработка новых эффективных способов и

средств борьбы с вредными выбросами при

массовых взрывах, с поверхностей отвалов и

шламохранилищ, а также карьерных автодорог.

Получены результаты, которые позволяют обеспечить эффективную защиту воздуха рабочих

зон карьеров и ат

мосферного воздуха от вредного воздействия технологических процессов.

Табл. 7. Библиогр.: 4 назв.

Ключевые слова: карьер, массовые взрывы, пылегазоподавление, пылящие поверхности,

карьерные автодороги, пылегазоподавляющие растворы

Investigation object is methods and measures protecting air from pollutants at open-cast mining of iron-ore

deposits. Investigation purpose is development of new effective methods and measures protecting air from

pollutants at single blasts, from surface of dumps and sludge depositories and also open-cast roads. Obtained

results allow providing an effective protection of air from deleterious effect of technological processes.

Keywords: open-cast, single blasts, dust and gas catching, dusty surfaces, open-cast roads, dust and

gas catching solutions.

ГОРНОРУДНОЕ ПРОИЗВОДСТВО

УДК 622.807

Швидкий Н.И. /д.т.н./,

ГП «НИИБТГ»

Тыщук В.Ю. /к.т.н./

ГП «НИИБТГ»

Разработка способов и

средств защиты атмосферы

от загрязнений при открытой

разработке железорудных

месторождений Кривбасса

Швидкий Н.И., Тыщук В.Ю., 2010 г.

Наука

При открытой разработке железорудных место-

рождений Кривбасса в атмосферу выделяются боль-

шие объемы пыли и вредных газов. Это приводит к

загрязнению воздуха рабочих зон карьеров и атмос-

ферного воздуха на окружающих территориях.

Основными источниками выбросов загрязняю-

щих веществ на открытых горных работах являют-

ся массовые взрывы, пылящие поверхности отвалов

и шламохранилищ, к

арьерные автодороги.

Фактические значения запыленности воздуха и

интенсивности пылевыделения при основных техно-

логических процессах, например, на Первомайском

карьере ОАО «СевГОК» представлены в табл. 1-3,

где приведены значения удельных выбросов, соот-

ветственно, пыли (суспендированные твердые части-

цы) и вредных газов, при взрывном разрушении раз-

личных типов пород в условиях карьеров ГОКа ОАО

«Арс

елорМиттал Кривой Рог». С некоторой долей

условности эти значения концентраций и объемов за-

грязняющих веществ характерны и для других карье-

ров Кривбасса.

Учитывая тенденцию роста производства в

горнодобывающей промышленности, следует

отметить, что возникает проблема нормализации

санитарно-гигиенического состояния воздуха рабо-

чей зоны и атмосферного воздуха на окружающих

территориях. Решение этой проблемы те

сно связано с

выполнением государственных научно-технических

программ по приоритетным направлениям развития

науки и техники в части сохранения окружающей

среды: Национальной и отраслевой программ улуч-

шения состояния безопасности, гигиены труда и про-

изводственной среды; решений исполкома Криво-

рожского городского совета. Это определяет необхо-

димость разработки новых эффективных способов и

средств борьбы с вре

дными выбросами при массовых

взрывах, с поверхностей отвалов и шламохранилищ,

а также карьерных автодорог.

В последнее время ГП «НИИБТГ» проведен ряд

работ по разработке способов и средств пылегазопо-

давления при массовых взрывах, по борьбе с пылью,

выделяющейся с поверхностей шламохранилищ и

карьерных автодорог.

На современных карьерах для пылеподавления при

ассовых взрывах широко используется гидрозабой-

ка в полиэтиленовых рукавах. Полиэтиленовые рука-

ва также используют в скважинах для заполнения их

эмульсионными взрывчатыми веществами. В связи с

тем, что ВВ и полимер находятся в скважине в тесном

контакте можно принять, что в состав ВВ входит до-

полнительное вещество – полимерная пленка, которая

может пов

лиять на процесс его взрывчатого превра-

щения. Прежде всего, отметим, что кислородный ба-

ланс полиэтилена и полипропилена составляет минус

343 %. Следовательно, их присутствие в скважинных

зарядах приводит к увеличению доли СО в продук-

тах взрыва.

Создание дополнительного количества моноок-

сида углерода на 1 кг добавленного полимера мож-

I l%2 ++30#(7%1* ? ( #.0-.03$- ? /0.,;8+%--.12</2010



160

ГОРНОРУДНОЕ ПРОИЗВОДСТВО

но рассчитать через величину кислородного балан-

са. При использовании 1 кг полимера произойдет

уменьшение количества кислорода в основных про-

дуктах взрыва на 3,43 кг. Исходя из этого, количество

СО увеличится на 357 моль, что в объеме составит

8000 дм

(8 м

), а кислородный баланс при этом соста-

вит минус 0,5 %. Следовательно, добавка 1 кг полиме-

ра к одной тонне ВВ приведет к увеличению количе-

ства СО в продуктах взрыва на 8 дм

на 1 кг ВВ. Поэ-

тому, при использовании полимера во взрывных сква-

жинах необходимо корректировать состав ВВ, с це-

лью приближения его кислородного баланса к нулю.

ГП «НИИБТГ» разработан способ пылегазопо-

давления при массовых взрывах, который исключа-

ет применение внутренней гидрозабойки с использо-

ванием полимерных рукавов. Способ включает фор-

мирование внутренней (в скв

ажинах) увлажненной

твердой забойки и защитного экрана на поверхности

блока в виде слоя измельченных пород, которые так-

же увлажнены пылегазоподавляющим раствором [1].

Преимуществом этого способа является то, что, по

сравнению с водяной забойкой, твердая забойка име-

ет более высокую плотность и большую удельную

поверхность, на которой может происходить адсорб-

ция большей м

ассы пыли и вредных газов, выделя-

ющихся после разрушения пород взрывом. С учетом

термодинамических характеристик пылегазового по-

тока, которые определены расчетно-аналитическим

путем на основании положений [2], были определены

параметры защитного экрана на поверхности блока.

По критерию пылеулавливающей способности тол-

щина экрана над зоной пластической деформации,

находящейся в радиусе 1 м от скважины, до

лжна со-

ставлять 0,219 м. Расчеты показывают, что при вы-

соте блока уступа 15 м и сетке скважин 6х6 м мас-

са пыли, которая выделится при взрыве одной сква-

жины (выход горной массы 540 м

), составит около

138 кг. Следовательно, на 1 кг пыли приходится 9 кг

разрыхленных пород защитного экрана.

Использование защитного экрана позволяет из-

менить газодинамические параметры выбросов про-

дуктов взрыва за счет снижения скорости их вылета

из скважины, а также из зоны пластической дефор-

мации. Это способствует уменьшению или полному

предотвращению выхода продуктов взрыва за пре

де-

лы карьерного пространства. Однако, для эффектив-

ного пылегазоулавливания необходимо, чтобы по-

верхность адсорбента была в увлажненном состоя-

нии. Т.к. вода при этом может быстро испаряться, то

для увлажнения твердой забойки и пород защитного

экрана разработан пылегазоподавляющий состав –

водный раствор углещелочного реагента (УЩР), ко-

торый обладает пылесвязывающими свойствами, а

кроме то

го, способен нейтрализовать оксид углерода.

Для повышения адгезионных свойств раствора УЩР

в ряде случаев в его состав вводилась сульфитно-

спиртовая барда [3, 4].

В табл. 4 представлены результаты исследований

эффективности разработанного способа в условиях

Первомайского карьера СевГОКа. Как видно из полу-

Таблица 1. Результаты исследований пылевыделения при различных технологических процессах

на Первомайском карьере СевГОКа в различное время год

Технологический

процесс, тип

технологического

оборудования

Время отбора пы-

левых проб, темпе-

ратура воздуха, °С

Запыленность воздуха,

мг/м

Интенсивность пы-

левыделения,

мг/с

Удельное пылевы-

деление,

мг/м

пород

в кабине

в зоне работы

машин

12345 6

Выемочно-

погрузочные

работы

Лето +20 ÷ +27 8,0-9,6 24,3-30,0 1458,0-1800,0 5832-7200

Зима +1 ÷ +3 0,5-2,0 2,0-4,0 60,0-170,0 240-400

Осень +6 ÷ +9 2,2-3,5 4,0-10,0 120,0-300,0 480-1200

Весна +5 ÷ +10 0,5-1,0 1,0-1,5 30,0-45,0 120-180

Разгрузка автоса-

мосвалов на пе-

регрузке (БелАЗ,

НД-1200, Катер-

пиллер)

Лето +20 ÷ +27 2,2-4,0 300,0-380,0 267,0-338,0 81,0-91,0

Зима -3 ÷ -5 1,8-2,9 6,3-10,0 4,3-6,9 1,3-1,8

Зима +1 ÷ +3 0,5-1,9 2,2-4,2 1,8-3,5 0,5-1,0

Осень +6 ÷ +9 1,9-3,2 10,2-25,5 4,5-11,2 1,3-3,0

Весна +5 ÷ +10 0,5-0,8 1,0-1,2 0,9-1,0 0,27-0,30

Бульдозерные ра-

боты на перегруз-

ке (ДЭТ, Катер-

пиллер)

Лето +20 ÷ +27 4,2-6,8 620,0-700,0 552,2-623,0 145-164

Зима -3 ÷ -5 3,5-4,2 10,2-18,8 7,0-12,9 1,8-3,4

Зима +1 ÷ +3 0,5-1,0 1,6-2,8 1,1-1,9 0,28-0,5

Осень +6 ÷ +9 3,0-3,8 25,0-30,0 11,0-13,2 2,9-3,4

Весна +5 ÷ +10 0,5-0,7 1,0-1,1 0,7-1,0 0,18-0,20

Транспортировк а

горной массы ав-

тосамосвалам и

(Бе

лАЗ, НД-1200,

Катерпиллер)

Лето +20 ÷ +27 2,3-4,0 690,0-760,0 1076,0-1190,0 195,6-143,0

Зима -9 ÷ -10 1,5-2,0 120,5-190,0 241,0-380,0 43,8-45,7

Зима -1 ÷ -2 1,3-2,0 3,8-7,2 10,0-20,0 1,8-2,4

+1 ÷ +3 0,8-1,2 1,5-2,0 4,1-5,4 0,74-0,65

Осень +6 ÷ +9 1,7-3,5 35,5-66,4 71,0-132,8 12,9-16,0

Весна +5 ÷ +10 0,5-0,7 1,0-1,1 2,1-2,3 0,27-0,38

Примечание: расстояния, на которых отбирались пробы от машин, м: 30 – от экскаваторов; 5 – от бульдо-

зеров, разгружающихся автосамосвалов; 10 – от движущихся автосамосвалов